Байпасный поток

Метод Белла. В основе метода Белла лежит представление схемы теплообменного аппарата в виде ряда элементов из идеальных пучков труб с чисто поперечным потоком теплоносителя без байпасного потока и протечек. Эти элементы соединены между собой окнами (вырезами перегородок). При расчете коэффициента теплоотдачи вначале рассматривается основной поток теплоносителя с чисто поперечным омыванием пучка труб, затем продольное движение потока через вырезы перегородок и учитываются все возможные протечки через зазоры. Рекомендуется следующая последовательность расчета коэффициента теплоотдачи. [c.237]

Более сложная задача возникает при использовании метода динамического программирования для оптимизации процессов с байпасными потоками. Поскольку направление расчета противоположно направлению такого потока, при выборе оптимального управления на стадии, к которой он подводится, состояние этого потока, так же как и состояние выхода предшествующей стадии, необходимо исследовать во всем возможном диапазоне изменения его параметров. Другими словами, размерность задачи выбора оптимального управления изданной стадии увеличивается на размерность состояния байпасного потока. [c.297]

Процессы с байпасными потоками [c.297]

Поскольку величина г/< >, характеризующая состояние байпасного потока, ие определена, зависимость состояния входа (г + 1)-й стадии от состояния выхода предшествующей стадии [c.298]

Если байпасный поток охватывает несколько стадий процесса, [c.300]

С эгой целью заменим точки выхода и входа байпасного потока фиктивными стадиями (рис. У1-46), управления и гг < иа ко- [c.300]

Условие (VI,172) и позволяет представить задачу оптимизации Л -стадийного процесса с байпасным потоком как задачу оптимизации для М + 2)-стадийного процесса, в котором поток уже не рассматривается, но в нем при выборе оптимальных управлений и п на фиктивных стадиях нужно принимать во внимание указанное условие. [c.301]

Байпасный поток теплоносителя через обводной канал между пучком труб и корпусом аппарата возникает только при сегментных поперечных перегородках. Он существенно влияет на теплоотдачу. [c.237]

В. А. Андреев [1] и С. С. Берман (2] предложили методы учета некоторых видов протечек. В первом методе [1] учитывается только байпасный поток теплоносителя в обводном канале вблизи стенки корпуса аппарата, а во втором — только протечки теплоносителя через зазоры между корпусом аппарата и перегородками. [c.237]

Определяется доля площади обводного канала /в для байпасного потока вокруг пучка труб по отношению к минимальной площади поперечного сечения пучка f вблизи осевой линии аппарата (в нулевом ряду) [c.239]

Находится величина поправочного коэффициента Кб, учитывающего влияние байпасного потока теплоносителя на коэффициент теплоотдачи [c.239]

Об — коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании пучка с учетом байпасного потока ап — без учета байпасного потока [c.239]

Пг — число пар герметизирующих полос на пути движения байпасного потока в одном элементе — число узких мест на пути потока при поперечном движении в одном элементе а — коэффициент, равный 1,5 для ламинарного режима и 1,35 для турбулентного и переходного режимов. Величина Z равна числу рядов труб п между срезами двух средних перегородок для коридорных квадратных и треугольных пучков и п — —для шахматных пучков. [c.239]

Таким образом, с учетом байпасного потока и герметизирующих полос коэффициент теплоотдачи [c.239]

В предложенном В. А. Андреевым [81 методе учитывается лишь байпасный поток теплоносителя через обводной канал, но не протечки через зазоры между корпусом аппарата и перегородками, а также между перегородкой и трубами пучка. Напротив, метод, описанный С. С. Берманом 2], позволяет учесть только протечки теплоносителя через зазоры между корпусом аппарата и перегородками, однако все остальные виды протечек не учитываются. [c.247]

Определяется падение давления при поперечном обтекании пучка труб с учетом байпасного потока, но без учета протечек [c.255]

Mol составляет 0,1—0,3 от времени пребывания основного потока, то считается, что система содержит байпасный поток. Функции распределения, соответствующие данному случаю, приведены на рис. 96. [c.182]

Комбинированная модель может состоять из отдельных ячеек идеального смешения, идеального вытеснения и застойной зоны, связанных между собой перекрестным, рециркулирующими и байпасными потоками. Параметрами комбинированной модели служат объем отдельных ячеек и соотношение потоков, связывающих эти ячейки, Информацией для определения параметров комбинированной модели [c.444]

Указанные обстоятельства обусловливают третий подход к синтезу операторов ФХС, основанный на модельных представлениях о внутренней структуре процессов, происходящих в технологических аппаратах. Основу этого подхода составляет набор идеальных типовых операторов, отражающих простейшие физико-хими-ческие явления (модель идеального смешения, модель идеального вытеснения, диффузионная модель, ячеечная модель, комбинированные модели и т. п.). Математическое описание технологического процесса сводится к подбору такой комбинации простейших операторов, чтобы результирующая модель достаточно точно отражала структуру реального процесса [1 ]. Такой подход позволяет сравнительно просто учесть влияние важнейших гидродинамических факторов в системе на макроуровне (зон неидеальности смешения, циркуляционных токов, байпасных потоков и других гидродинамических неоднородностей в аппарате), а также стохастических свойств ФХС (распределения элементов потока по времени пребывания в аппарате, коалесценции и дробления частиц дисперсной фазы, распределения частиц по размерам, вязкости, плотности, поверхностному натяжению и т. д.). [c.14]

В ХТС с байпасными технологическими связями (рис. П-4) при составлении систем уравнений материального баланса для данного элемента (подсистемы), который охвачен байпасом, собственно байпасный поток является как бы внутренним потоком этого элемента и параметры байпасного физического потока не входят в систему уравнений материального баланса. Чтобы получить данные о параметрах указанного потока, необходимо составить уравнения материального баланса отдельно для локального элемента без байпаса между точками В и С и для точки смешения В выходного физического потока элемента и байпасного физического потока, характеризуемых различными концентрациями некоторого химического компонента. [c.53]

Эта задача была решена путем составления баланса в точке D. Пытаясь составить элементный баланс по кальцию в точке В, т. е. на входе в аппарат, мы не смогли бы получить информацию о байпасном потоке. Это поясняют следующие уравнения материального баланса [c.54]

ХТС с обратным физическим потоком (рис. П-10, в) состоит из смесителя, простого элемента и разделителя физических потоков, т. е. из тех же элементов, из которых образована ХТС с байпасным физическим потоком (рис. П-10, б), но иначе расположенных. Порядок расположения элементов не оказывает влияние на общее число локальных степеней свободы элементов и на число их точек соприкосновения. Поэтому число степеней свободы системы с обратным потоком, как и для ХТС с байпасным потоком, / = с + 3. [c.69]

Параметрами комбинированной модели являются объемы отдельных зон (тУг — объем зоны идеального перемешивания, ЬУг — объем зоны идеального вытеснения, (1Уг — объем застойной зоны) и соотношение потоков, связывающие эти ячейки, л — доля байпасного потока, Я — доля рециркуляционного потока, Уг — объем аппарата. [c.26]

Для последовательности адиабатических реакторов идеального смешения мы рассмотрим только одну задачу оптимизации. Пусть требуется получить максимальную конечную степень полноты реакции в последовательности N реакторов одинакового объема V путем надлежащего распределения байпаса исходной смеси. Эта система представлена на рис. VIII.3 здесь снова принята нумерация реакторов от конца последовательности к началу д — полный объемный расход сырья и — объемная скорость потока в тг-м, считая от конца, реакторе. Таким образом, исходная смесь делится на поток подаваемый в Л -й реактор, и байпасный поток (1—д. Этот байпасный поток служит для охлаждения реагирующей смеси, выходящей из п-го реактора, до подачи ее в (и—1)-й реактор, путем добавления холодного сырья с объемной скоростью п = М, N — 1,. . ., 2). Таким образом [c.219]

Теперь мы можем найти оптимальное значение Я 2 следующим образом. Точка А изображает состояние реагирующей смеси, выходящей из реактора 2, а начало координат соответствует байпасному потоку. Но из уравнения (VIII.17) видно, что точка ( i, Ti) лежит на прямой 0А. и мы знаем, что она должна одновременно лежать на кривой Ti это должна быть точка пересечения В. Проводя из [c.221]

Отдельно разбираются варианты неуправляемых и управляемых рецир1 улируемьгх и байпасных потоков. При этом для неуправляемых потоков ири этом принимается, что их на[)аметры состояния определяются только параметрами состояния стадии, с которой связан выход потока. Для управляемых потоков предполагается, к юме того, зависимост > от управления, воздействующего иа все или некоторые из его параметров состояния. Неуправляемый рецикл, иапрнмер, встречается в многостадийном ироцессе, ряд стадий которого охвачены рециклом, представляющим собой заданную часть материального потока с выхода какой-либо стадии. Управляемый рецикл необходимо рассматривать, иапример, когда среди стадий технологического процесса имеется управляемая стадия выделения некоторых исходных реагентов, возвращаемых на предшествуюи1,ие стадии процесса. [c.280]

При оптимизации многостадийных процессов с байпасныкш потоками для уменьшения размерности задач оптимизации иа стадиях, охваченных указанными потоками, принципиально можно воспользоваться множителями Лагранл<а. Общее число неопределенных множителей, вводимых при этом в задачу, равно суммарному числу параметров состояния всех байпасных потоков. [c.300]

Рассмотрим порядок применения неопределенных миолсителей па примере многостадийного процесса с байпасным потоком, часть которого представлена на рис. У1-43. Для упрощения предполагается, что размерность векторов состояния стадий и потока равна единице. [c.300]

Таким образом, задача оптимизации Л -стадийного процесса с т байпасными потоками сведена к задаче оптимизации для (А/ + 2/п)-стадийного процесса без них, но с дополнительными условиями ( 1,176), с учетом которых получается совокупность значений Х , (/ ],. . ., т). Решение этой задачи может оказаться значи-тельгю проще, чем прямое применение метода динамического про-грамгшрования для оптимизации исходного Л -стадийного процесса. [c.301]

Если многостадийный процесс имеет байпасные потоки сложной структуры — с разветвлением или слиянием некоторых из них, то изложенный метод неопределенных лпюжителей также может быть использован. При этом изменяется только вид условий (VI,176), в которые включаются уравнения связей для слияния и разветвления огдельных потоков. [c.302]

Очевидно, температура горячего потока на входе в теплообменник (при о = 1) равна температуре на выходе адиабатического реактора Гвых) а температура на входе адиабатического слоя Твх одреде-ляется условием смешения потока исходной смеси, пропускаемого через теплообменник, с байпасным потоком, остающимся при температуре исходной смеси Т. Таким образом, граничные условия для уравнений (VIII.72) и (VIII.73) имеют вид [c.345]

Влияние протечел< и байпасного потока на теплоотдачу в межтрубной зоне зависит от типа применяемых перегородок. Протечки теплоносителя через зазоры между перегородками и корпусом аппарата имеют место при всех типах перегородок и существенно влияют на величину коэффициента теплоотдачи, так как часть теплоносителя не вступает в контакт с поверхностью теплообмена. Протечки через зазоры между перегородками и трубами в большей мере влияют на гидравлическое сопротивление, чем на теплообмен, так как этот поток происходит вдоль труб, что вызывает некоторое увеличение коэффициентов теплоотдачи, [c.236]

Рассчитывается поправочный коэффициент, учитывакяций влияние байпасного потока теплоносителя иа гидравлическое сопротивление межтрубной зоны. [c.255]

Пример П-6 [36]. Извлечение радиоактивного стронция-90 иэ сырья, содержащего кальций и стронций, осуществляется в аппарате с насадкой из СаНР04, который охвачен байпасным потоком (рис. П-5). В этом аппарате [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология