Коэффициент при обтекании пучка труб

Рис. 182. К определению коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании пучка труб.

При обтекании пучка оребренных труб коэффициент теплоотдачи рассчитывают по уравнению [c.22]

Движение в межтрубном пространстве пучка труб. Теплоотдача при продольном обтекании пучка труб — распространенный случай переноса тепла в межтрубном пространстве трубчатых аппаратов, в частности кожухотрубных теплообменников (стр, 327). В этом случае коэффициенты теплоотдачи рассчитываются по уравнению [c.284]

При рассмотрении модели зернистого слоя как ансамбля последовательно обтекаемых шаров в разделе П. 3 была записана формула для гидравлического сопротивления потоку (П. 52), в которой величину Я(Не) можно рассматривать как коэффициент гидравлического сопротивления одиночного шара в зернистом слое. Интересно также сопоставить гидравлические сопротивления зернистого слоя из гладких шаров и пучка поперечно обтекаемых труб шахматного расположения движение жидкости в последнем случае является примером последовательного внешнего обтекания отдельных цилиндров. Весьма распространенный в технике пучок труб с разбивкой по вершинам равностороннего треугольника и шагом 51 = 1,25 с имеет порозность 8 = 0,418, что близко подходит к нормальной порозности зернистого слоя шаров. Удельная поверхность элементов такого слоя трубчатки ао = 4/с(, а коэффициент формы Ф = 0,67. И действительно, зависимости /э от Квэ [определенных по (И. 59) и (11.60)], рассчитанные [36, 63] для трубчатки и зернистого слоя, очень близки. [c.69]

При продольном обтекании пучка труб определение коэффициента теплоотдачи можно осуществить по уравнению (П. 11), введя в него множитель и, подставив в качестве определяющего раз- [c.23]

Корректный метод расчета теплоотдачи в межтрубной зоне теплообменного аппарата непременно должен включать учет влияния протечек теплоносителя и отложений на величину а . Для расчета коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании пучков труб [1, 28, 82, ИЗ, 131, 144] имеется большое число уравнении. Некоторые из них [82, 131, 144] можно обобщить [c.237]

Итогом полного решения уравнений движения п энергии могут быть 1) более точные расчеты характеристик тенлообменников 2) выявление отклонений реального течения от идеального 3) получение количественных данных по переходным процессам 4) выявление потребностей в формулах для расчета коэффициента конвективной теплоотдачи (например, при обтекании пучка труб под углом) для увеличения точности расчетов. [c.32]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Суммарный коэффициент гидравлического сопротивления м определяется графическим путем в зависимости от числа Яе и диаметра аппарата. При этом учитывается как продольное, так и поперечное обтекание пучка труб. Однако эта методика имеет существенные недостатки. Прежде всего она пригодна лишь для строго определенной геометрии межтрубной зоны аппарата. Кроме того, ее нельзя применять для шахматных пучков с трубами диаметром 20 и 25 мм, гак как зависимость для относится к пучкам с расположением труб по вершинам треугольников. Эта методика не учитывает протечек теплоносителя, хотя они в сильной мере влияют на величину гидравлического сопротивления межтрубной зоны аппарата. В работах [82, 131] даны общие методические указания по расчету ДЯ , но практическая ценность их снижается из-за присущих им недостатков, аналогичных указанным выше. [c.253]

Ниже приведены некоторые уравнения для расчета коэффициентов теплоотдачи в наиболее часто встречающихся случаях теплообмена при различном характере обтекания пучков труб жидкостью или газом в трубах [c.342]

Коэффициент теплоотдачи пара определить по формуле для поперечного обтекания пучка труб [c.76]

Фактор Колберна / и коэффициент сопротивления трения для пучка труб с поперечным обтеканием. Расположение труб (Д), ( ). (О). 1,25 и 1,5. [c.238]

Сопротивление при обтекании пучков труб. Это сопротивление, как и при обтекании одиночных тел, складывается из лобового сопротивления и сопротивления вязкого трения. Однако при практических расчетах к определению коэффициента сопротивления подходят так, как будто он обусловлен вязким трением. Режим течения в большинстве практических случаев бывает турбулентным, поскольку при поперечном обтекании пучков имеются благоприятные условия для образования турбулентности даже при сравнительно низких скоростях. Например, при обтекании шахматного пучка труб развитый турбулентный режим наступает уже при Ке > 100 (характерный размер йп) [16]. [c.78]

Расчет коэффициента теплоотдачи конвекцией при поперечном обтекании пучков труб [20, с. 174—175] проводят по формуле [c.405]

Другое интересное заключение, вытекающее из рис. 14.8, состоит в том, что прямые проволочные дистанционирующие вставки между трубами являются эффективным средством для существенной турбулизации потока. В результате наклон кривой зависимости коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса, характерный для развитого турбулентного течения, сохраняется до чисел Рейнольдса порядка 700. Опыты, проведенные на воде, выявили аналогичное ухудшение характеристик теплоотдачи при наружном обтекании пучка труб по сравнению с течением внутри трубы при повышенных числах Рейнольдса, однако наклон кривой зависимости коэффициента теплоотдачи от числа Рейнольдса при наружном обтекании пучка также сохранялся вплоть до чисел Рейнольдса порядка 700 [121. [c.279]

Выбор конфигурации парогенератора. Если рассматривать приведенные Б табл. 12.1 параметры с точки зрения выбора надлежащей конфигурации парогенератора, то видно, что высокое давление в первичном контуре ведет к серьезным проблемам с точки зрения прочности конструкции. Поэтому чтобы противостоять высокому давлению, теплообменная поверхность должна быть трубчатого типа. Желательно также, чтобы жидкость с более высоким давлением находилась внутри труб во избежание их коробления под действием внешнего давления. К счастью, это требование совпадает с требованиями, выдвигаемыми необходимостью обеспечения интенсивного теплообмена. Коэффициент теплоотдачи в первичном контуре существенно увеличивается с ростом скорости воды, а максимальное значение коэффициента теплоотдачи при заданном перепаде давления имеет место при течении жидкости внутри прямых труб. В то же время коэффициент теплоотдачи к кипящей воде достаточно высок и почти не зависит от скорости воды. Значит, во вторичном контуре можно осуществить поперечное обтекание пучка труб с малыми скоростями без каких-либо неблагоприятных последствий. [c.234]

При течении в цилиндрических трубках / в уравнении (1-6) совпа-дает с известным определением фактора трения в уравнении Фан-нинга, а также идентичен обычному коэффициенту трения при движении вдоль плоских поверхностей. Чтобы определить полную потерю напора в теплообменнике, необходимо, помимо трения, учитывать и другие сопротивления. Полное уравнение движения, включающее коэффициент сопротивления, дано в гл. 2. Из него следует, что сделанное определение коэффициента сопротивления и интегральная форма уравнения движения одинаково применимы как для движения в трубах, так и при поперечном обтекании пучков труб любого типа. [c.17]

Для теплоотдачи при обтекании пучков труб в критериальном уравнении (4.1.5.6) несколько изменятся численные значения коэффициентов Си [23]. [c.239]

При обтекании пучка трубы первого ряда находятся почти в тех же условиях, что и одиночная. В следующих рядах коэффициент теплоотдачи возрастает, так как здесь трубы омываются уже завихренным потоком. [c.35]

Аналогичная зависимость коэффициента сопротивления наблюдается при поперечном обтекании пучков труб, расположенных в шахматном порядке (рис. 1.29, б), при этом лишь незначительно изменяются численные зависимости от тех же переменных. [c.99]

При поперечном обтекании пучков труб капельной жидкостью упрощенный расчет коэффициента теплоотдачи может производиться по (1-44) с добавочным множителем [c.35]

В первых трех рядах пучка средние коэффициенты теплоотдачи различны. В первом — третьем рядах в результате турбулизирующего действия первых труб коэффициент теплоотдачи увеличивается. В третьем ряде турбулентность потока стабилизируется, и коэффициент теплоотдачи для труб, расположенных в следующих рядах, постоянен. Ввиду изменения коэффициента теплоотдачи по рядам необходимо определять средний коэффициент теплоотдачи для пучка через локальные значения для каждого ряда. Однако, если учесть, что в большинстве холодильных аппаратов с перпендикулярным обтеканием пучка труб (испарители с вертикальными трубами, поперечноточные воздухоохладители) число рядов бывает значительным, такая точная методика расчета может быть без большой погрешности упрощена. Для воздуха рекомендуются следующие выражения [81] коридорный пучок [c.328]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией Ufa поперечном обтекании пучков труб [c.178]

В первом случае сказывается более высокая интенсивность теплоотдачи со стороны кипящего в межтрубном пространстве холодильного агента, во втором — более высокие коэффициенты теплоотдачи рассола при поперечном обтекании пучка труб. [c.36]

В предшествующих главах мы рассмотрели несколько случаев течения аналитически, при помощи уравнений движения. Однако во многих технических задачах течения настолько сложны, что проинтегрировать дифференциальные уравнения движения не удается. Например, коэффициент сопротивления при обтекании цилиндра (см. рис. 8. 9) при Ке 1,0 нельзя определить теоретически, а приходится получать из эксперимента. Уравнения движения решены для течения в круглой трубе и для обтекания пластинки, но не решены для случая обтекания пучка труб или движения жидкости в слое шаровой насадки и для многих других задач. [c.158]

Коэффициент теплоотдачи со стороны воды. Движение теплоносителя имеет сложный характер. На одной части поверхности жидкость движется поперек труб, на другой — вдоль. Однако первая часть поверхности преобладающая, поэтому коэффициент теплоотдачи считается по уравнению для поперечного обтекания пучка труб [c.328]

Теплоотдача при обтекании пучков труб. Как и при обтекании одиночной трубы, коэффициент теплоотдачи изменяется по периметру трубы в глубинном ряду пучка. Если в передней части одиночной трубы максимум а всегда в точке ф = О, то при обтекании трубы в глубинном ряду распределение теплоотдачи по углу ф зависит от компоновки пучка (рис. 11.11). [c.292]

При поперечном обтекании пучков труб коэффициенты формулы (4.41) пригодны для труб третьего и следующего рядов пучка. Для первых двух рядов труб вдоль потока теплоносителя изменяется коэффициент А в (4.41). Для первого ряда пучков (и коридорного, и шахматного расположения труб в пучке) множитель [c.292]

Опыты Кейза [19]. Пластинчаторебристая поверхность нагрева с шиповыми ребрами. Шиповые ребра, изготовленные из круглой цилиндрической проволоки небольшого диаметра, устанавливаются между пластинами и припаиваются к ним. Шипы располагаются в определенном порядке так, что течение между ними аналогично поперечному обтеканию пучка труб. Но в данном случае мы имеем значительно меньшие размеры, чем в обычном пучке труб, и меньшие значения чисел Рейнольдса. Применяя шипы малого диаметра, можно получить исключительно высокие значения коэффициентов теплоотдачи. [c.64]

Для обтекания пучка труб число Рейнольдса и коэффициент сопротивления определяются в литературе несколькими способами. [c.187]

Одним из основных недостатков кожухотрубных аппаратов является то, что проходное (лживое) сечение меж-трубного пространства, как правило, много больше суммарного проходного сечения труб. Поэтому скорости рабочей среды и, следовательно, коэффициенты теплоотдачи со стороны межтрубного пространства невелики, что заметно снижает коэффициент теплопередачи в аппарате. Для создания более благоприятных условий теплообмена конструкцию теплообменников усложняют, например, путем установки в межтрубном пространстве поперечных перегородок, обеспечивающих уменьшение живого сечения и изменение режима обтекания пучка труб с продоль- [c.64]

В [8] введены условные коэффициенты теплоотдачи массовый aM = Q/(MAO и объемный ao6=Q/(V A0- По мнению авторов, эти коэффициенты необходимы в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи, отнесенный к поверхности нагрева, не может служить критерием оценки поверхностей, например пучков труб с различным оребрением. Для двухстороннего обтекания аналогично введены массовые и объемные коэффициенты теплопередачи. В качестве второй координаты [c.11]

В настоящее время существует большое число работ, в которых рассматривается технико-экономическая оптимизация как тепловых схем [66, 67], так и ее отдельных элементов. Так, в [45] исследовалось продольное обтекание трубного пучка в зоне действия закона Блазиуса для коэффициента трения, в [68, 69] анализировалось поперечное обтекание трубного пучка, когда коэффициент теплоотдачи внутри труб можно принять постоянным. [c.116]

В стандартных кожухотрубчатых теплообменных аппаратах с попереч-ны.ми перегородка-ми с сегментным,вырезо.м не достигается чистое поперечное обтекание пучка труб, т.е. обтекание происходит под углом. При этом коэффициент теплоотдачи уменьшается с уменьшением угла обтекания (атаки). [c.241]

Холодильник-конденсатор 10 выполняется с трубками из Н0ржавеюи ей стали марки 1Х18Н9Т, что обеспечивает чистоту полиэтилена. С целью обеспечения чистки холодильника от полимера циркулирующая паро-газовая смесь направляется в трубное пространство (хотя при направлении ее в межтрубное пространство и организации поперечного обтекания пучка труб можно было бы несколько улучшить коэффициент теплопередачи и, следовательно, уменьшить поверхность холодильника). [c.100]

Одиако при поперечном обтекании пучков труб или течении через насадку, как это имеет место в регенеративных типах теплообменипков, иогерп на входе и выходе включаются в коэффициент сопротивлении и упавпепие (21а) может быть приведено к следующему виду (при Л,. = Л е=0). [c.29]

В соответствии с отличительными особенностями процессов теплообмена и сопротивления выделяются элементные модули для расчета коэффициентов теплоотдачи при кипении на пучке труб или внутри трубы, при конденсации на пучке горизонтальных или вертикальных труб, или вынужденной конвекции жидкости,для продольнопоперечного обтекания пучка труб паром, при свободной конвекции воды в вертикальной трубе, для расчета депрессии потока при кипении внутри трубы. [c.6]