Число труб, в теплообменниках

Принимая длину одного элемента равней /, определяют число элементов или число труб теплообменника п из равенства [c.350]

Обозначим п — число труб теплообменника йш — наружный диаметр трубы t — шаг труб. [c.313]

I — внешний диаметр труб п — число труб в теплообменнике. [c.36]

В этих уравнениях (которые представляют тепловой баланс и баланс масс для объекта и эмпирические термо-динамические соотношения) С и Г являются единственными оставшимися неопределенными переменными, которые отображают число труб теплообменника и общее число трубок холодильника соответственно это и есть параметры, которые находятся в распоряжении проектировщика. Для частного случая уравнение (1) может быть записано в виде [c.153]

Решение. 1. Предварительным ориентировочным расчетом установлено число труб теплообменника (л=50 шт.) и их размер (й=25х ХЗ мм). [c.233]

Производительность реактора синтеза метанола при низком (5 МПа) давлении равна 384 т метанола в сутки. Из реактора уходит газовая смесь с массовой долей метанола 3,3%, охлаждаемая в кожухотрубном теплообменнике от 280 до 120°С поступающим холодным синтез-газом. Определить число труб теплообменника (средний диаметр трубки 14,6 мм, длина 12 м), если удельная теплоемкость газовой смеси на выходе из колонны равна 3,2 кДж/(кг-К), коэффициент теплопередачи 520 Вт/(м2-К), а средний температурный напор 55 К. Теплопотери теплообменника принять равными 5%. [c.105]

При размещении труб по вершинам треугольника число труб несколько увеличивается, что приводит к увеличению поверхности теплообмена примерно на 10—15%. Материал для теплообменников выбирают в зависимости от технологического режима, характера среды, что отражается в графе исполнения аппарата буквенными обозначениями Ml, М2, М3, М4, Б1, Б2, ВЗ. Трубы теплообменников изготовляют из стали, латуни, алюминиевого сплава, корпус аппарата и распределительные камеры — из двухслойной стали разных марок и сплавов. В случае латунных труб, их длине [c.174]

Таким образом, определяется оптимальная конструкция теплообменника число труб в пучке и число ходов, а также оптимальная температура хладоагента на выходе. [c.69]

Размещение труб и их диаметр. В теплообменниках жесткого типа трубы размещают по вершинам равносторонних треугольников или шестиугольников с минимально возможным шагом. Это позволяет разместить на площади трубной решетки большее число труб и обеспечить большие скорости среды в межтрубном пространстве. [c.161]

Таким образом, полученные уравнения позволяют найти оптимальные значения Re и эквивалентных диаметров каналов. После приведения э,г к ближайшему, большему по значению, стандартному, рассчитываются суммарное число труб в аппарате и их длина. Проверка конструкционных ограничений дает возможность ответить на вопрос можно ли практически реализовать оптимальный вариант теплообменника Если длина аппарата получилась больше [c.130]

Пример 7.2. Произвести проверочный расчет теплообменника с горизонтальным пучком труб и опреде.тить допустимую величину термического сопротивления загрязнений поверхности теплообмена Данные об аппарате диаметр корпуса 0,65 м диаметр трубного пучка О,.38 м длина трубного пучка 3,5 м диаметр наружный труб в пучке 0,025 м диаметр внутренний труб в пучке 0,021 м шаг между осями труб в пучке (сторона квадрата) 0,0314 м число труб в аппарате 81 разбивка труб в трубной решетке — по вершинам квадрата угол установки труб к вертикали 90° площадь поверхности теплообмена 22,3 м2 материал труб — углеродистая сталь тепловая нагрузка аппарата 470 кВт. Параметры состояния температура кипящей среды 477 К давление кипящей среды [c.254]

Параметры являются дискретными н также могут изменяться в определенной последовательности. К этой группе относятся параметры отдельных элементов вспомогательного оборудования, например, число труб в теплообменнике или конденсаторе и т. д. [c.364]

При известных режимных (/о. н. в. н. о, Оц) и конструктивных (число труб, диаметр, длина) параметрах теплообменника формулы (IV, 80), (IV, 81) позволяют вычислить температуры охлаждаемого и нагреваемого газовых потоков на выходе из теплообменника. [c.144]

Гидродинамическая структура в аппарате (по каждому из потоков) создается его конфигурацией (наличием перегородок и их расстановкой, диаметром аппарата, числом труб и числом ходов), скоростью течения потоков. Поэтому модели структуры обменивающихся потоков могут различаться (например, для теплообменников типа смещение - смещение, смещение - вытеснение и т. п.). Коэффициенты теплоотдачи обычно рассчитывают по критериальным соотношениям для различных режимов течения потоков тепло- и хладагента. При сложной конфигурации аппарата обычно представляют его в виде ряда зон различной структуры (или с комбинированной моделью потоков), а общая поверхность определяется как сумма поверхностей отдельных зон. Математическое описание типовых моделей теплообменников для стационарных условий приведено в табл. [c.92]

Параллельно-смешанный ток. Параллельно-смешанным током называют такую схему взаимного движения теплоносителей, при которой оба потока текут преимущественно параллельно, но взаимная ориентация направлений может многократно меняться. К аппаратам с такой схемой тока относится большое число кожухотрубчатых теплообменников, у которых одна среда течет внутри пучка труб, ориентированного вдоль кожуха, а другая омывает пучок труб снаружи, двигаясь в пространстве, ограниченном кожухом. Как трубный, так и межтрубный потоки могут иметь-по нескольку ходов. Схема кожухотрубчатого аппарата с несколькими ходами в кожухе и в трубах показана на рис. 1.5. [c.18]

В формуле (7.52) р — угол расположения труб в трубном пучке Z — число отверстий для труб в трубной решетке. Для теплообменников с U-образными трубами 2 равно удвоенному числу труб в пучке. [c.234]

I — номер теплообменника). Коэффициент теплопередачи является функцией геометрических характеристик, в частности, числа труб N1, их длины и шага между ними Именно эти характеристики были выбраны в качестве оптимизируемых в рассматриваемой задаче. [c.165]

О. Поворотные камеры. Обычно каждый ход многоходового теплообменника содержит одинаковое число труб. Поворотная камера принимает поток из одного хода и направляет его в другой. Таким образом, поворотная камера совмещает в себе функции впускного и выпускного коллекторов. Понятно, что течение в ней имеет еще более сложную структуру. Представляется маловероятным, чтобы такое течение можно было описать в рамках одномерного или даже двумерного подхода. [c.164]

Для теплообменников этого типа характерно наименьшее число труб по сравнению с числом труб в теплообменниках других типов с данным диаметром. На рис. 5 пока- ана типичная сборка плавающей камеры. [c.277]

При расчете трубчатых теплообменников обычно задаются диаметром труб (стр. 445), затем определяют число труб, исходя из необходимых сечений для прохода теплоносителей (стр. 444) и, наконец, по уравнению (12-22) находят требуемую длину труб. [c.449]

В. Пределы применимости феноменологических законов, определяемые турбулентностью. Другое ограничение применимости уравнений для потоков (4)—(6), содержащих молекулярные коэффициенты переноса Л, Й и т], обусловлено явлением турбулентности. Турбулентность в газах и жидкостях является результатом хаотического движения так называемых турбулентных вихрей, размер которых около нескольких процентов размера всей системы. Этот размер может быть порядка миллиметров в трубах теплообменника, сантиметров — в больн1их градирнях или даже метров — в атмосфере. В жидкостях и газах вихри возникают при больших скоростях течения, в трубах большого диаметра, позади препятствий и т. д. Критерием возникновения турбулентности служит критическое число Рейнольдса [c.72]

По табл. 14 выбираем двухходовой теплообменник с диаметром корпуса 400 мм и числом труб в ходе /ii = 55 всего труб /г = 2 55 = 110. Тогда площадь сечения труб [c.451]

Стандартами предусмотрены многопоточные теплообменники, с числом параллельных потоков (в зависимости от числа труб в трубной решетке) 3 5 7 12 и 22. В теплообменниках применяют трубы длиной от 3 до 9 м, размерами наружные 89x5 мм, внутренние 48x4 мм. Теплообменная поверхность составляет от 3 до 66 м . Аппараты изготовляют на условное давление 2,5 и 4,0 МПа. [c.184]

Пример. Произвести расчет кожухотрубчатого теплообменника с неподвижными трубными решетками. Длина труб 1 — 5 м число труб и=12Г шт диаметр кожуха 0 = 400 мм размер трубок 25x2 (наружный диаметр и = 25 мм толщина стенки 2 мм) щаг между трубками / = 32 мм давление в трубном пространстве рт=1,6 МПа, в межтрубном рм = 0,6 МПа температура кожуха / = = 90° С температура трубок /т=150°С толщина кожуха 5к=4 мм. [c.113]

Примем ориентировочное значение Кеюр= 15 000, соответствующее развитому турбулентному режиму течения в трубах. Очевидно, такой режим возможен в теплообменниках, у которых число труб п, приходящееся на один ход по трубам диаметром н= 20Х2 мм, равно [c.32]

Теплообменник работает следующим образом. Один из тепло-обменнвающпх потоков поступает через штуцер в распределительную камеру, зате.м через часть труб пучка в камеру, образованную подвижной трубной решеткой и ее крышкой. В этой камере поток изменяет направление движения, снова проходит через трубы и вновь поступает в распределительную камеру. С помощью перегородок можно создать в теплообменнике по трубному пространству 2 4 и большее число потоков. Теплообменники в это.м случае называются двух-, четырех- и многопоточными. [c.145]

Вариант I. В соответствии с табл. II.4 соотношение njz принимает наиболее близкое к заданному значение у теплообменников с диаметром кожуха D = 600 мм, диаметром труб da = = 25X2 мм, числом ходов 2 = 2 и общим числом труб п. = 240 [c.37]

Многообразие методик показывает необходимость создания единой универсальной методики. Естественно, эта методика должна быть основана на уравнениях теплоотдачи и гидроаэродинамики, которые используются при расчете теплообменников, а вычисления критериев сопоставления поверхностей не должны требовать большого О бъема работ. В этом отношении аналитический метод с использованием отношения критериев является более универсальным, чем графический. Однако аналитический метод реализуется в литературе лишь для простейшего случая— одностороннего наружного обтекания. Двухстороннее обтекание остается до сих пор неизученным. Причина ЭТОГО в том, что аналитическое решение для двухстороннего обтекания относительно сложно, так как нахождение сопряженных чисел Ке (или скоростей) в широком диапазоне чисел Ке при ручном счете весьма трудоемко. В этом случае единственным путем решения задачи является применение ЭВМ. Кроме того, существующие работы по рациональной компоновке гладкотрубных пучков при различных схемах обтекания и сравнение этих схем недостаточно полны, так как не охватывают весь диапазон режимных параметров теплоносителя, и часто основаны на устаревших формулах по теплоотдаче и аэродинамике поперечное обтекание исследовано лишь при большом числе труб по ходу потока сравнение коридорной и шах)матной компоновок т1рубного пучка проведено для фиксированных решеток с определенными значениями относителыных шагов. Оптимизация геометрии решетки пр ведена лишь для одностороннего обтекания трубного пуч ка шахматной компоновки, а коридорный пучок не рассматривался. Доста- [c.15]

Поиск оптимальных эквивалентных диаметровка-налов неразрывно связан с вопросом выбора оптимальной компоновки поверхности нагрева. Полученные значения 31°" в дальнейшем могут быть использованы для нахождения длины пучка и общего числа труб в аппарате, а при поперечном обтекании — числа труб во фронтальной плоскости и по ходу потока. Таким образом, нахождение решает до конца задачу оптимизации теплообменника. [c.123]

Где Uk — общее количество теплообменных аппаратов на предприятии, штук /к — число типоразмеров аппаратов Qh — количество теплообменников на предприятии, не входящих в системы теплообменников, штук / — число типоразмеров труб / — число систем теплообменников на предприятии, штук Нар — отраслевая норма отчислений за основные фонды,. 1/год Зср — стоимость скользящего резерва аппаратов, руб/год Сзт — стоимость запаса теплообменных труб каждого типоразмера, руб/год Сот—стоимость отходов труб прн ремонте аппарата, руб/год Сзам—затраты на замену изношенных аппаратов, руб/год, ДСр — снижение стоимости ремонта теплообменников, руб/год ДСт—расходы на транспортировку, монтаж и демонтаж аппаратов при ремонте, руб/год. Независимые переменные—число и характеристики конструкций и типоразмеров аппаратов. [c.313]

Всегда существует такое число Гретца, при котором любое наперед заданное значение параметра NTU реализуется в области ламинарного течения. При любых заданных одповреметю скорости течения и и объемном расходе V существует произвол в выборе числа труб и и диаметра для того чтобы построить теплообменник, обеспечивающий достижение заданного значения NTU, можно использовать небольшое число параллельных труб большого диаметра или много труб маленького диаметра. Возникает вопрос а существует ли оптимальная комбинация Ответ может быть следующим. [c.83]

Е. Теплообменник с плавающей головкой, которую можно извлекать нз кожуха (тип Т). Из рис. 6 видно, что теплообменники типа Т аналогичны по конструкции предыдущим тенлообмеиннкам, за исключением того, что глухой фланец плавающей головки крепится болтами непосредственно к плавающей трубной доске. Диаметр последней увеличивается до размера внешнего диаметра фланца плаваю-П1ен головки, и опорное кольцо не требуется. Таким образом, диаметр кожуха приблизительно равен увеличенному диаметру днища кожуха теплообменника с опорным кольцом, что позволяет размещать такое же число труб. [c.277]

В современных теплообменниках [12] этот принцип изготовления развит таким образом, что обмотки труб образуют слои, которые наматываются в противоположных направлениях и разделяются распорками. Для каждого последующего слоя используются трубы той же длины, что делает обмотки менее компактт1ыми, поскольку слои крепятся на центральном сердечнике. Эта конструкция идеально подходит для одноходовых пучков труб, чтобы обеспечить равномерное распределение потока. Для многоходовых аппаратов желательно увеличивать длину труб в последующих слоях в целях интенсификации теплообмена. По мере увеличения диаметра змеевика можно увеличивать число труб в последующих слоях, чтобы сохранить постоянную структуру обмотки ио всему пучку труб. [c.312]

Преимущественное распространение имеет размещение труб по сторонам и вершинам правильных [исстиугольников. Для этого случая при подсчете общего числа труб п в теплообменнике исходят из [c.229]

Оросительные теплообменники состоят из нескольких рядов труб, расположенных одна над другой, по наружной поверхности которых тонкой пленкой стекаетохлаждаюш,ая их вода (рис. 1.63). Трубы 2, через которые прокачивается охлаждаемая рабочая среда, соединены коленами 3. Для распределения орошающей воды над верхней трубой установлен желобковый или трубчатый ороситель /. В трубчатых оросителях вода вытекает многочисленными струями через отверстия трубы, в желобковых — через прорези в верхней кромке желоба. При большом числе труб в ряду или большом расстоянии между трубами оросители можно устанавливать и между рядами труб. Внизу теплообменника расположен поддон 4 для сбора воды. [c.62]

В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология