Скорость десорбирующего агента

Исследования кинетики десорбции проводят с целью выявления влияния различных факторов на процесс, таких как скорости десорбирующего агента, температуры десорбирующего агента, начальной концентрации адсорбата (поглощенного вещества) в адсорбенте, высоты слоя адсорбента, геометрических размеров гранул адсорбента и др. Знание основных закономерностей процесса десорбции позволяет определить оптимальные режимы работы десорбера для данной системы адсорбат — адсорбент, время десорбции для достижения той или иной степени десорбции и основных кинетических характеристик данной системы (коэффициентов внешнего и внутреннего массообмена, эффективных коэффициентов диффузии и др.). [c.84]

Обычно исследования проводят при условиях незначительного или полного отсутствия влияния внешнедиффузионной кинетики на общую кинетику массопереноса. Для этого процесс десорбции осуществляют при скоростях десорбирующего агента выше так называемой критической скорости, которая определяется экспериментальным путем для данной системы адсорбат—адсорбент. При скоростях выше критической лимитирующей стадией является внутридиффузионный перенос. Естественно, при малых скоростях газового потока роль внешнего массообмена возрастает. [c.84]

Здесь с — концентрация адсорбтива (летучего растворителя) в десорбирующем агенте (водяном паре) —скорость десорбирующего агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата 5 Л —высота слоя адсорбента 8 — порозность слоя рп — плотность паровой фазы рт — кажущаяся плотность адсорбента ш — скорость десорбции Сп, Ст — теплоемкость паровой и твердой фаз, соответственно <7 —удельная теплота десорбций t, /н — температура водяного пара и окружающей аппарат среды, соответственно Кт — коэффициент теплопередачи В—диаметр аппарата (десорбера). [c.94]

Подставив зависимость (2.2.16) в выражение (2.2.15), получим расчетную зависимость, связывающую время стадии десорбции с управляющим воздействием (скоростью десорбирующего агента) [c.96]

Непоглощенная часть газовой смеси через сепаратор 4 и циклон 5 удаляется из аппарата. Отработанный поглотитель отводится из нижней части адсорбера, нагревается в теплообменнике 6 и поступает в трубу 7, где увлекается десорбирующим агентом (например, перегретым водяным паром), и подается в десорбер, снабженный обогревательной рубашкой 8. В десорбере скорость десорбирующего агента должна быть такой, чтобы [c.578]

В десорбера скорость десорбирующего агента должна быть такой, чтобы поглотитель находился в псевдоожиженном состоянии. Регенерированный поглотитель отводится из нижней части десорбера, охлаждается в теплообменнике 9, поступает в трубу 3 и цикл начинается снова. Смесь паров воды и десорбированных веществ выходит из десорбера через сепаратор 4 и циклон 5, поступает в качестве нагревающего агента в теплообменник 6. а затем выходит через штуцер 10 в конденсатор. [c.610]

Результаты исследований представлены на рис. 2-19 в координатах 7 — т (7 — относительная десорбция, выраженная отношением массы вещества, оставшегося в цеолите к данному моменту времени, к общей массе вещества, адсорбированного на цеолите). Из рис. 2-19 следует, что характер кривых десорбции довольно сложен, но во всех случаях можно выделить два наиболее характерных участка, отличающихся по скорости удаления вещества из слоя цеолита, т. е. процесс характеризуется двумя основными стадиями. Первая стадия (участки а — Ь, а — с, а е, а — /) со значительным изменением 7 соответствует быстрому испарению (под действием движущегося азота) жидкой фазы из пространства между гранулами, с их поверхности и из вторичной пористой структуры. Вторая стадия (участки Ь — I, с — т, / — р) протекает с замедленным изменением 7 (процесс удаления идет из первичной пористой структуры). Скорость процесса замедляется, и 7 за 190— 200 мин изменяется от 0,38—0,35 до 0,05—0,03. Участки I — V, т к, р — р характеризуют конец десорбции, когда скорость процесса очень мала. Видно, что изменения скорости десорбирующего агента от 0,0104 до 0,107 м/с способствует некоторому увеличению скорости процесса десорбции за счет улучшения условий внешнего массообмена. Дальнейшее увеличение скорости потока азота существенного влияния на ход процесса десорбции не оказывает. Следовательно, для второй стадии десорбции при скорости азота свыше 0,1 м/с лимитирующим будет скорость внутренней диффузии, процесс переходит во внутридиффузионную область. Скорость десорбции в этих условиях пропорцио- [c.47]

Массы адсорбента Муд.приходящиеся на единицу площади тарелок, и средняя скорость десорбирующего агента ш в десорбере выбираются таким образом, чтобы обеспечить качественное кипение адсорбента на тарелках. [c.69]

А — степень десорбции, % — время, мин скорость десорбирующего агента [в л/(мин см )] и температура (в °С). соответственно / — 0.12 [c.110]

Скорость десорбирующего агента меньше 0,04 л/(мин-см ) не может быть рекомендована, поскольку концентрация целевых компонентов в парогазовом потоке достигает таких больших величин, что происходит конденсация их в коммуникационных линиях уже при комнатной температуре, что препятствует нормальной работе установки. [c.111]

Рис. 2-19. Влияние скорости десорбирующего агента (азота) w на кинетику десорбции смеси я- jHie и СаН из слоя цеолита NaX

Справочник химика 21

Химия и химическая технология