Плотность паровая

Определить количество тепла, необходимого для нагрева 344 700 кг/ч нефти (di" =0,870) от 180 до 340 С. Массовая доля отгона нефти на выходе из печи tf=0,373. Плотность паровой фазы 4 =0,807, жидкой фазы dj — = 0,967. [c.108]

Причиной изменения концентраций начальной фазы раствора в ходе ее выкипания или конденсации является выделение из нее новой фазы, имеющей состав, отличный от ее состава. Это обстоятельство и наряду с ним резкое различие в плотностях паровой и жидкой фаз, обеспечивающее возможность их легкого самопроизвольного отделения друг от друга, создают основу промышленного применения процессов перегонки. [c.63]

Плотность паровой фазы рп (кг/м ) определяют по формуле [c.84]

ПЛОТНОСТЬ ПАРОВОЙ ФАЗЫ, КГ/МЗ [c.112]

Последние величины необходимы для определения относительных плотностей паровой и равновесной ей жидкой фаз [c.46]

Плотность паровой фазы [c.103]

Расчет плотности паровой фазы многокомпонентной смеси Уравнение состояния Бенедикта — Вебба — Рубина (И) [c.101]

Для того чтобы определить плотность, необходимо найти корень уравнения (3—32). Очевидно, это уравнение имеет несколько решений, однако известно, что плотности паровой фазы соответствует наименьший из положительных корней. Поэтому решение задачи заключается в определении наименьшего положительного корня одним из методов, приведенных в главе 8, в частности путем отделения корня с точностью o (при движении по оси аргумента от [c.102]

Неидеальность паровой фазы, обусловленная межмолекуляр-ным взаимодействием, проявляется в значительно меньшей степени, чем жидкой. Это объясняется меньшей плотностью паровой фазы и, соответственно, меньшей вероятностью взаимодействия отдельных молекул. Поэтому большей частью при расчете парожидкостного равновесия, особенно в области умеренных давлений (0,5-1,0 МПа), все отклонения от идеального поведения относят к жидкой фазе, а паровая принимается идеальной. [c.51]

Плотность паровой фазы (кг/м ) рассчитывается по известной формуле [c.151]

Здесь с — концентрация адсорбтива (летучего растворителя) в десорбирующем агенте (водяном паре) —скорость десорбирующего агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата 5 Л —высота слоя адсорбента 8 — порозность слоя рп — плотность паровой фазы рт — кажущаяся плотность адсорбента ш — скорость десорбции Сп, Ст — теплоемкость паровой и твердой фаз, соответственно <7 —удельная теплота десорбций t, /н — температура водяного пара и окружающей аппарат среды, соответственно Кт — коэффициент теплопередачи В—диаметр аппарата (десорбера). [c.94]

Знание плотности паровой фазы необходимо для расчета ее массы, находящейся в емкости над жидкой фазой. СНГ не похожи на высококипящие нефтепродукты и воду. Давление их насыщенных паров при обычных температурах достаточно велико, поэтому доля насыщенных паров, находящихся над жидкой фазой при хранении СНГ в резервуарах, существенна. Масса единицы объема паров пропана не превышает 3 % от массы жидкой фазы при том же объеме и температуре 15°С. С увеличением температуры доля насыщенных паров возрастает. [c.63]

Подобие при кипении и конденсации. Коэффициенты теплоотдачи при кипении жидкости и конденсации пара зависят от таких факторов, как теплота парообразования, смачивание, поверхностное натяжение и отношение плотностей паровой и жидкой фаз. Вследствие этих зависимостей при моделировании парогенераторов и конденсаторов с особой тщательностью необходимо подойти к замене одной рабочей жидкости другой. По крайней мере для обеих жидкостей должны быть приблизительно одинаковыми отношение удельных объемов паровой и жидкой фаз, характеристики смачиваемости, теплоты парообразования. [c.311]

Рп и Рж—плотности парового потока и жидкости (капли) в нижней части конд сатора в кг/м . [c.471]

В условиях, далеких от критических, плотность паровой фазы много меньше плотности жидкой фазы, межмолекулярное взаимодействие слабее. Поэтому часто полагают, что неидеальность системы обусловлена неидеальностью только жидкой фазы, то есть = 1. Тогда [c.34]

При температурах, которые значительно ниже критических, плотность паровой. фазы ВО мно го раз меньще плотности жидкости, поэтому [c.29]

При небольших давлениях и сравнительно высоких температурах реальные газы мало отклоняются от законов идеальных газов. Реальный газ тем более отличается от идеального, чем выше давление. При высоких давлениях плотность паровой фазы может значительно превышать плотность жидкой фазы. Так, при давлении л=1500 МПа и темпфатуре Г=338 К плотность газообразного водорода составляет 130 кг/мз, тогда как плотность жидкого водорода равна 70 кг/м , а твердого 80 кг/м . [c.162]

Относительную плотность паровой фазы найдем из соотношения [c.287]

Рп и Рж — плотности парового потока и жидкости (капли) в нижней части конденсатора в /сг/ж [c.471]

В качестве примера в табл.-11,11 приведены все расчеты для двух крайних и двух средних фракций. На основе этих данных по уравнению (11.53) определяем долю отгона е = 0,3557, составы образовавшихся фаз х1 и / мольные массы и плотность паровой фазы. Результаты этих расчетов также представлены в табл. 11.11. [c.75]

На рис. 1-2 приведены кривые зависимости плотности насыщенной жидкой и паровой фаз основных компонентов сжиженных газов от температуры. Черной точкой на каждой кривой указана критическая плотность. Это точка перегиба кривой плотности соответствует критической температуре, при которой плотность паровой фазы равна плотности жидкой. Ветвь кривой, расположенная вьпне критической точки, дает плотность насыщенной жидкой фазы, а ниже — насыщенных паров. Критические точки предельных углеводородов соединены сплошной, а непредельных — штриховой линией. Плотность можно также определить по диаграммам состояния. В общем виде зависимость плотности от температуры выражается рядом [c.12]

После подстановки выражения (25) в (27), получается формула для расчета приращений парциальных плотностей паровых компонентов смеси над поверхностью обрабатываемого изделия при изменении температуры на величину с1Т [c.438]

Согласно принятым в п. 5.3.1 допущениям, компоненты парогазовой смеси подчиняются законам идеальных газов. Поэтому парциальная плотность парового компонента парогазовой смеси вблизи поверхности обрабатываемого изделия может быть найдена по уравнению Менделеева-Клапейрона [c.442]

Разделив в соответствующей пропорции отрезок ас, находят точку К и соответственно долю отгона потока мазута на входе в колонну е . Графически определяют соответствующие заданному Р п значения Л/ р,р и р - Для этого на отрезке вертикали от значения Р находят точку / делением отрезка этой вертикали между кривыми аЬ и сё в той же пропорции an /og). От точки / проводят горизонталь и находят все необходимые значения - долю отгона на выходе из печи е , мольную массу паров Му и плотности паровой р и жидкой р фаз. [c.403]

Основное внимание при расчетах паро-жидкостного равновесия уделяется определению коэффициентов активности жидкой фазы. В условиях, далеких от критических, плотность паровой фазы относительно низкая по сравнению с жидкой фазой, поэтому и межмоле-кулярное взаимодействие слабее. Исходя из этого, при расчете равновесия обычно допускается, что неидеальное поведение системы обусловлено неидеальностью жидкой фазы. Такой подход значительно упрощает расчет параметров паровой фазы если паровая фаза подчиняется законам идеального газа, то фугитивность равна парциальному давлению данного компонента смеси. Правда, не всегда соблюдается подобное допущение найдется компонент в смеси, для которого значение температуры или давления системы будет выше критического. [c.22]

При решении инженерных задач отделение корней и оценка начального приближения часто производятся исходя из физических соображений. Например, при определении плотности по уравнению Бенедикта—Вебба—Рубина (см. стр. 397) известно, что наименьший корень соответствует плотности паровой фазы, а наибольший — плотности жидкости. [c.182]

Если температура и давление заданы, то для определения зна-чеиия мольной плотности применение уравнения БВР возможно только при использовании метода последовательных приближений. Для ка кдой температуры существует онределеиный интервал давления, внутри которого находится больше одного действительного корня. Понятно, что наименьшее значение корня отвечает плотности паровой фазы, а наибольшее — жидкой. [c.51]

Отюсительную плотность паровой фазы найдем нз соотношения 1 е, 1—е [c.287]

Рп и Рж—плотности паровой (газовой) и жидкой фаз в кг м 3 — эквивалентный диаметр отверстия или и ели в тарел ке в л [c.382]

Условные обозначения п - п - плотность аащкой фазы х-х - плотность паровой фазы д - д - молекудя1жая масса паровой фазы 0-0 - молекулярная масса жидкой фазы. [c.14]

Рп и Рж—плотности паровой (газовой) и жидкой фаз в кг1м — эквивалентный диаметр отверстия или щели в тарелке в Л1 [c.382]

По известному составу мазута при температуре рассчитывают с помощью ЭВМ массовую долю отгона при давлении Р и еще при трех-четырех значениях давлений выше Ру. и строят кривую аЬ. Для каждого найденного значения доли отгона определяют молекулярную массу паровой фазы Му и относительную плотность паровой р и жидкой Рж фаз и на соседнем фафике по ним сфоят кривые J, 4 и 5 в зависимости от доли отгона. Для тех же значений давлений и доли отгона определяют среднюю энтальпию потока мазута [c.402]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология