Параметр вдува

Проблеме гидродинамической устойчивости ламинарного течения в плоских каналах и трубах с проницаемыми стенками и условиями перехода в турбулентный режим посвящен ряд исследований [1]. Выводы о влиянии отсоса (вдува) на устойчивость пограничного слоя сводятся к следующему в плоском канале отсос стабилизирует течение, повышая критическое число Рейнольдса (рис. 4.6) вдув вначале резко дестабилизирует процесс, однако при параметрах вдува, больших критического, наблюдается слабый рост критического значения числа Рейнольдса Re . Потеря устойчивости ламинарного течения в трубах с проницаемыми стенками имеет особенности в частности, отсос дестабилизирует течение, снижая Re . [c.132]

Параметр вдува Б, называемый также числом Сполдинга, равен [c.146]

Предложенная схема расчета массообмена может быть расширена с учетом внешнедиффузионного сопротивления в дренажном канале при любых способах организации потоков, если известны обобщенные законы массообмена в каналах со вдувом при граничных условиях [1]. В качестве расчетных уравнений массообмена можно использовать соотношения (4.58), обсуждавшиеся в разд. 4.3 следует лишь учесть, что дренажный поток формируется проникшим потоком, т. е. вдувом, поэтому относительные параметры вдува могут изменяться весьма значительно по длине канала. [c.154]

Таким образом, из условия у(л , 0) = 0 следует, что /(0) = 0. В общем случае величина /(0), которую часто называют параметром вдува, на основании выражения (3.6.32) записывается следующим образом [c.103]

Результаты расчета. Полученная система уравнений была проинтегрирована численно при различных значениях параметра вдува /(0) и То/Тоо, где параметр вдува /(0) на основании соотношения (6.7.36) определяется формулой [c.398]

ВОДИТ к увеличению толщины пограничного слоя, что вызывает увеличение поверхностного давления, в то же время вдув приводит к уменьшению температуры на поверхности, что вызывает увеличение плотности в пограничном слое, а следовательно, уменьшение толщины пограничного слоя и уменьшение давления на поверхности. Если на поверхности поддерживать постоянную температуру, меньшую, чем температура восстановления, то обнаруживается, что вдув увеличивает давление в области сильного взаимодействия монотонным образом по мере увеличения параметра вдува ). [c.217]

Рис. 8.1. Зависимость отношения 2С С от параметра вдува В5,

Р и с. 8.2. Зависимость коэффициента восстановления г от параметра вдува В5, вычисленная с помощью соотношения (8.13), для Рг = 0,70 и Рг = 1,0. [c.283]

Рис. 8.6. Зависимость отношения от параметра вдува В ,

Ясно, что для очень легких газов, инжектируемых в газ, подобный воздуху (М2<М1), величина С/ для заданного значения параметра вдува будет несколько меньше, чем та, которая получилась бы, если бы воздух вдувался в воздух. Это можно объяснить тем, что легкие газы обычно имеют более низкую вязкость, чем воздух, и вдувание легкого газа в пограничный слой приводит к скоплению большей части легкого газа около поверхности, что, таким образом, уменьшает поверхностное трение, а следовательно, и С/. Совершенно противоположный результат получается, когда тяжелый газ вдувается в воздух (М2>УИ ). [c.308]

Параметр массообмена В . Для определения параметра вдува Ве мы должны использовать уравнение сохранения компонентов на поверхности раздела. То есть из уравнения (3.19), которое применяется в данном случае, для сохранения массы на границе раздела должно выполняться равенство [c.311]

И Ье=1,0 вместо более точных значений Рг=0,70 и Ье = 1,4 и для параметров вдува, равных нулю, вместо определенных конечных значений. Экспериментальные результаты, описанные Денисоном, наводят на мысль, что анализ, развитый в п. 8.4 и 8.5, дает результаты, хорошо согласующиеся с измерениями, хотя, прежде чем могут быть сделаны более общие выводы, желательны дополнительные экспериментальные данные. Указанные эксперименты Денисона заключались в продувании различных смесей О2 и N2 через индуктивно нагретый графитовый цилиндр и измерении температуры на графитовой поверхности и количества массы, потерянной в различные моменты времени в процессе экспериментов. Эксперименты проводились на модели, подобной гипотетической модели, выбранной для числового примера, приведенного в настоящем пункте. [c.317]

Влияние закрутки на изменение темп атуры потока на оси канала при наличии толстой кромки показано на рис. 4. Опыты проведены при постоянной толщине кромки Ь/в=4, параметре вдува т = Ю,5. Из гра( яп( а видно, что увеличение угла закрутки приводит к уменьшению смешения потоков, длина зоны потенциального течения остается приблизительно постоянной. Замедление падения безразмерной температуры на оси объясняется подавлением пульсаций скорости при закрутке периферийного потока. Это видно из рис. 5, где показано изменение турбулентности по длине канала при различных углах закрутки и постоянной величине кромки t/s =4. С увеличением угла закрутки максимум степени турбулентности потока затухает. [c.17]

Видно, что при подаче азота относительное число Стантона экспоненциально уменьшается с ростом расхода охладителя О. В этом случае (при ц =0) величина С не отличается от обобщенного параметра вдува, используемого обычно при обработке экспериментальных данных по теплоо ену при пористом вдуве газа [Ю], и полученные данные согласуются с известными в литературе (например, [II]). [c.79]

Такой характер изменения q" можно объяснить, рассматривая соотношение (6.7.27). При То >Тоо кондуктивная составляющая q" положительна. Действует ли составляющая q", обусловленная эффектом Дюфура в одинаковом или противоположном направлении с кондуктивной составляющей, зависит от знака произведения б Шд. Для газов легче воздуха (типа гелия) величина кт отрицательна. Если газ вдувается с поверхности, его концентрация наиболее велика на стенке. В таком случае производная дтл/ду отрицательна. Из соотношения (6.7.26) следует, что значение тд в общем положительно. Следовательно, члены, обусловленные эффектом Дюфура, дают отрицательн ый вклад в плотность теплового потока на стенке. С увеличением /(0) как Шд, так и вклад, обусловленный эффектом Дюфура, возрастают. При некотором значении /(0) кондуктувная составляющая и диффузионная составляющая, вызванная эффектом Дюфура, взаимно уничтожаются и плотность теплового потока на стенке становится равной нулю. При дальнейшем возрастании параметра вдува эффект Дюфура полностью доминирует и тепло переносится от жидкости к стенке даже в случае То>> Too. [c.399]

Так как в лучшем случае анализ, приведенный в этом пункте, должен рассматриваться как предварительный, то следует рассмотреть поведение асимптоти-ческих значений отношений Сн/Ся и г/го для малых значений параметров вдува. Для малых значений Вх имеем [c.291]

Денисон ) дал метод для изучения влияния химических реакций на теплопередачу и поверхностное трение в сжимаемом пограничном слое, когда Pr = Pry = Le = = Ler=l. Метод Денисона может быть получен из анализа, развитого в п. 8.4 и 8.5, если числа Рг и Le берутся равными 1 и связи между величинами 2 hJ p 2 hJ или параметрами вдува, определяемые формулами (8.12), (8.67) и (8.13) соответственно, берутся при нулевом вдуве и Pr = Prr = Le = Ler= 1 (т. е. если 2Ся /С/ = 1, 2Ся /С/ = 1 и г=1). Денисон использовал также приближение по методу Дорренса и Дора ) для определения влияния массообмена на поверхностное трение. Если сравнить результаты вычислений Денисона с его экспериментальными данными, то отличие экспериментальных и теоретических данных по величине будет таким же, какое ожидается, если рассматривается отличие, получающееся при проведении вычислений по формулам (8.12), (8.67) и (8.13) для значений Рг=1,0 [c.316]

Эксперименты проводились в канале с внутренним диаметром Р=46,1 мм и длиной 0,4 м. Завеса создавалась путем вдува воздуха на входе в канал через тангенциальную кольцевую щель высотой е=2 мм. Вторичный поток закручивался внутри щели с помощью спиральных ребер, начальный угол закрутки составлял =0, 58, 74, 86°, Толщина кромки щели Ь в опытах менялась с помощью сменных кольцевых вставок, и ее относительная величина имела значения /з=0,15 1,5 4 8. При этом высота щели оставалась постоянной. Один из потоков нагревался и разность их температур поддерживалась равной 60°С, Основной поток воздуха подавался со скоростью Ид =30 - 300 м/с, относительный параметр вдува через щель варьировался в пределах т=рдМд/рдМц = 0,2 - 8, где РдМд и Ро о - массовые скорости вторичного и основного потоков. [c.14]

Проведенные ранее в данном канале опьиы [З] при тонкой разделяющей кромке показали, что на длину области пот циального течения и ваменение температуры на оси оказывает влияние параметр вдува т и закрутка периферийного потока. В данной работе смешение потоков на оси канала было определено при различной толщине кромки шели. На рис. 1 показано изменение безразмерной температуры [c.15]

Поскольку толщина кромки щели и закрутка периферийного потока в отдельности оказывают противоположное влияние на турбулентность в 1фИосевой области, при одновременном воздействии указанных факторов процесс смешения может происходить так же, как и при отсутствии толстой кромки и закрутки потока. На рис. 6 приведены опытные данные по изменению температуры на оси, полученные при одинаковом параметре вдува т=0,5. Как видно из графика, при неаа1фученном течении увепичшие толщины кромки шели Ь/8 привело к интенсивному уменьшению бе азмерной температуры (по сравнению с Ь/8 =0,15). Закрутка пристенной струи при течении с толстой кромкой Ь/8 уменьшила перемешивание потоков, и изменение температуры стало близким к тому, каким оно было при тешкой кромке и без закрутки. [c.17]

В работе представлены некоторые результаты экспериментального исследования теплообмена на перфорированной поверхности при вдуве двухфазного охладителя, В качестве твердой фазы использовались частицы кварцевого песка и графита размером 50 т 250 мкм. Исследования проводились в струях воздушной плазмы электродугового плазмотрона. Проведенные исследования позволили обнаружить наличие переизлучения из слоя вдуваемых частиц, приводяшего к интенсификации теплообмена на перфорированной поверхности. Результаты исследования влияния параметра вдува на интенсивность теплообмена позволяют проводить опенку весовой эффективности вдуваемых газодисперсвых систем. [c.123]

Свободноконвективные течения, тепло- и массообмен Кн.2 (1991) -- [ c.103 ]

Ракетные двигатели на химическом топливе (1990) -- [ c.146 ]

Ракетные двигатели на химическом топливе (1990) -- [ c.146 ]

Свободноконвективные течения тепло- и массообмен Т2 (1991) -- [ c.103 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология