Охладители расход

Зависимость (8.2) может быть интегрирована для всего охладителя. В показанной на рис. 8.2 системе оборотного водоснабжения применена одна из возможных конструкций охладителя 1 циркуляционной воды. В замкнутой системе расход циркуляционной воды составляет W (м /с). Отнимая от рабочего тела в конденсаторе теплоту конденсации Q (кВт), вода нагревается на На ту же разность температур вода охлаждается в охладителе, отдавая теплоту воздуху, расход которого через охладитель равен G (кг/с), в результате чего происходит возрастание его энтальпии на ,2 — i ei и температуры на — bi- В конце охладителя расход воды уменьшается из-за испарения части ее Wq (м /с). [c.276]

В том случае, если нет данных для определения необходимого количества воды для охлаждения воздуха в конечном охладителе, расход воды при давлении сжатого воздуха 6—8 ати может быть принят равным 2—2,5 л м . [c.48]

Дано условия те же, что и для интенсивного жидкостного охладителя. Расход вина 5 м /ч. [c.352]

Успешное развитие нефтеперерабатывающей промышленности способствовало улучшению детонационных характеристик бензинов отечественного производства. Бензины А-72, А-76, АИ-93 и АИ-98 по детонационной характеристике вполне удовлетворяют степени сжатия двигателей. В связи с этим за последние годы несколько уменьшилось количество работ по осуществлению испарительного охлаждения в бензиновых двигателях транспортного типа. Несмотря на ряд преимуществ, выявленных при проведении работ по испарительному охлаждению в бензиновых двигателях, имеются и недостатки, заключающиеся в трудности регулирования подачи охладителя Б связи с переменным режимом работы двигателя, неудобстве применения в качестве охладителя воды в условиях отрицательных температур наружного воздуха, нет достоверных данных об интенсивности изнашивания деталей цилиндро-поршневой группы при продолжительной работе двигателя в условиях большого относительного расхода воды на внутреннее охлаждение. [c.56]

Наряду с жидкостями в качестве инертной среды исследовали углекислый газ (рис. 120). Углекислый газ подавался из баллонов через те же форсунки, что и жидкие охладители. Относительный массовый расход углекислого газа по сравнению с жидкостями незначителен. [c.282]

Теплота, уносимая охладителем (( б), расходуется для создания заданного температурного режима в элементах печной системы для осуществления печных процессов (снижение температуры в системе) и охлаждения конструктивных узлов и отдельных элементов печи от перегрева. В качестве охладителя применяются вода, воздух и другие химические вещества. Теплота, уносимая охладителем [c.141]

Например, компрессор К-380-101-1 с объемным расходом газа на входе 500 м Умин, предназначенный для сжатия нефтяного газа от 0,15 до 4,2 МПа (е = 28), выполнен с двумя корпусами. В каждом корпусе расположено по пять рабочих колес. Частота вращения ротора в первом корпусе составляет 7 350 об/мин, во втором — 17 тыс. об/мин. Компрессор имеет только один охладитель между корпусами, что объясняется низким значением показателя адиабаты сжимаемого газа, а также возможностью выпадения жидкой фазы при его охлаждении. [c.188]

В охладителях с механической прокачкой воздуха охлаждающий воздух может нагнетаться или засасываться с помощью вентилятора. При нагнетании воздуха в вентилятор поступает холодный воздух, при всасывании - нагретый. Следовательно, при одинаковых объемных расходах воздуха массовая скорость и эффективность охлаждения в теплообменниках с нагнетательным вентилятором будут выше. Для достижения такой же эффективности охлаждения (т. е. такой же массовой скорости воздуха), как и в охладителях с нагнетательным вентилятором, в охладителях с вытяжным вентилятором необходимо увеличить объемный расход воздуха, что потребует больших затрат мощности на прокачку. Несмотря на эти недостатки, охладители с вытяжным вентилятором часто выбираются из-за таких преимуществ, как более равномерное распределение воздуха в пучке и защита теплообменной поверхности от повреждений при ливневых дождях, снегопадах, при выпадении града или града с дождем. [c.343]

При большой высоте градирни и высокой температуре воздуха на выходе из теплообменника скорость воздуха может достигать значительных величин, а удельный расход воздуха может быть такой же, как для охладителей с механической прокачкой при использовании вентиляторов. [c.343]

Расход охлаждающей воды в охладитель (в кг/ч) вычисляют по формуле [c.530]

Расход охлаждающей воды для поверхностных охладителей составляет (в кг/ч) [c.530]

Газы из вращающегося охладителя для портланд-цемента выходят прн 95 °С предполагают, что в них содержатся частицы диаметром 200 мм, которые требуется уловить в простой осадительной камере. Плотность цемента 1,3 г/см . Расход воздуха составляет 89 000 кг/г. Чтобы избежать возврата частиц скорость воздуха в камере не должна превышать 3 м/с. Из соображений экономии производственных площадей длина камеры ограничена 9 м. [c.583]

На сыроварнях и маслобойнях расходуется много горячей воды, причем количество ее резко колеблется в течение рабочего дня. На этих предприятиях с успехом применяют быстродействующие водоподогреватели, работающие на природном газе, СНГ и других видах топлива. Горячей водой прополаскивают и промывают доильные аппараты, охладители молока, молочные ведра, бидоны, маслобойки, моют животных, стойла и хлева. [c.349]

Зная Оо и расход газа через охладитель О, можно найти суммарную площадь сечения на входе в охладители [c.246]

При сопоставлении описанных конструкции охладителей следует указать, что в агрегате АС-72 кипящий слои имеет меньшие размеры, что примерно в два раза снижает расход охлаждающего воздуха, а также на более благоприятные условия регулирования режима охлаждения гранул. Одиако в случае применения выносного охладителя ие используется возможность кипящего слоя для мягкого торможения гранул в конце их полета н башне, поэтому рабочую высоту башни в этом случае приходится увеличивать до 50 м (вместо 30 м), чтобы гранулы успели закристаллизоваться в достаточной степени до их попадания на конуса грануляционной башни (во избежании налипания). [c.187]

Задача управления обычно сводится к поддержанию заданной температуры хладоносителя на выходе из охладителя жидкости. Внешними воздействиями являются температура /51 и расход хладоносителя 0 , управляющим параметром — температура 1о. [c.86]

При исследовании вихревой трубы с дополнительным потоком от постороннего источника Ш. А. Пиралишвили и В. Г. Михайлов получили д = 0,33. Различие результатов объясняется тем, что в вихревых охладителях дополнительный поток образуется из нагретого потока основной вихревой трубы. Следовательно, в охладителях расход дополнительного потока всегда меньше, чем в исследованных ранее вихревых трубах. Так как расход зависит от эффективности диффузора, длины камеры разделения основной трубы и других геометрических параметров охладителя, то поиск оптимального значения д нужно проводить в каждом конкретном случае в зависимости от принятых значений других параметров В опытных образцах, созданных в МВТУ им. Н. Э. Баумана, принято 1д=1,0. [c.96]

Для установок без охладителей конденсата паропреобразователей /гк = / 1пер в установках, на которых конденсат из паропреобразователя направляется в охладитель, где отдает часть теплоты питательной воде паропреобразователя (см. рис. 7.12), определяется по температуре конденсата после охладителя. Расход теплоты на деаэратор и подогрев воды в теплообменниках, установленных до деаэратора, учитывается в тепловых расчетах этих аппаратов. [c.221]

Перевод компрессора № 16 на режим испарительного охлаждения впрыскиванием дистиллированной воды и компрессорного конденсата способствует заметному снижению скорости нагарообразования. Так, при относительном расходе охладителя впр=8 12 г/кг воздуха скорость нагарообразования на нагароотборнике из стали марки Ст.З снизилась в 29,8 раза, а на нагароотборнике из стали марки Х18Н10Т в 40,3 раза. [c.323]

Нередки случаи, когда при наращивании мощностей действующего производства система воздушного охлаждения, до этого эксплуатируемая в расчетном режиме, становится узким местом в технологическом процессе, что требует интенсификации ее работы с целью обеспечения более высокого теплового потока при расчетных температурах охлаждающего воздуха. Обычно имеется некоторый резерв увеличения расхода воздуха через АВО, обеспечиваемый изменением угла поворота лопастей, но часто этого недостаточно. Тогда можно использовать дополнительные вентиляторы местного или общего наддува, изменить схему обвяаки теплообменных секций, установить дополнительное теплообменное оборудование или применить комбинированные схемы охладителя. [c.106]

А. Охладители с механической прокачкой воздуха. В охладителях с механической прокачкой воздуха охлаждающий воздух может нагнетаться или засасываться с помо1цью веитиля гара. При нагнетании воздуха в вентилятор поступает холодный воздух, при всасывании — нагретый (рис. 1). Следовательно, прн одинаковых объемных расходах воздуха массовая скорость и эффективность охлаждения в теплообменниках с нагнетательным вентилятором будут выше. Для достижения такой же эффективности охлаждения (т. е. такой же массово скорости воздуха), как и в охладителях с нагнетательным вентилятором, в охладителях с вытяжным вентилятором необходимо [c.89]

Устройство атомной электростанции принципиально не отличается от устройства тепловой электростанции (за исключением того, что вместо котла, работающего на горючем топливе, используется ядерный котел ). В обоих случаях турбина, связанная с генератором электрического тока, приводится в движение паром. В связи с тем что пар необходимо конденсировать, приходится расходовать дополнительную охлаждающую воду. Эту воду обычно берут из какого-либо большого водоема-реки или озера-и затем возвращают в тот же водоем, но уже при более высокой температуре, чем она была взята. Поэтому атомные и тепловые электростанции вызывают значительное тепловое загрязнение окружающей среды. На рис. 20.16 показано устройство атомной электростанции наиболее распространенного типа. Первичный охладитель, которьсй проходит через активную зону реактора, находится в замкнутой системе. Последующие охладители вообще никогда не проходят через активную зону реактора. Это уменьшает вероятность того, что радиоактивные вещества смогут проникнуть за пределы активной зоны реактора. Кроме того, реактор окружен бетонной оболочкой, которая защищает обслуживающий персонал и жителей прилегающей местности от излучения. [c.270]

Оборудованная, например, вентилятором 1ВГ70 сухая градирня имеет производительность 170-200 м /ч, однако секция испарительной градирни с тем же вентилятором имеет производительность в пределах 1000-2000 м /ч. Стоимость сухой градирни в 5 и более раз (по некоторым публикациям в 2-2,5 раза) превосходит стоимость испарительной градирни при одинаковой тепловой нагрузке. Поверхность охлаждения радиаторов должна быть из-за отсутствия испарения воды большей, чем поверхность непосредственного контакта воды и воздуха в испарительной градирне. Эта поверхность с воздушной стороны (включая ребра) может достигать 600 тыс. м , а в крупных охладителях превышает 1 млн. м . При этом размеры (сечение и высота) вытяжной башни или размеры и производительность вентилятора должны быть большими, чем у испарительной. градирни, так как расход воздуха, воспринимающего тепло лишь за счет нагрева, в 3-5 раз превышает расход воздуха при испарительном охлаждении воды. Поэтому при оборотной системе с сухой градирней оптимальное давление пара в конденсаторе выше, чем при испарительной градирне (рис. 12.2) и на- ряду с повышением первоначальных затрат возрастают также удельный расход топлива и расход электроэнергии на собственные нужды. Для АЭС при той же тепловой мощности парогенератора или реактора уменьшается расчетная электрическая мощность энергоблока, а в летнее время располагаемая [c.238]

При применении бензол-кетон-толуола температурный градиент после отгона растворителя равен всего 4—6°. Следовательно, при одинаковой степени депарафинизации температура процесса значительно выше, а расход холода меньше, чем при работе с нафтой. Скорость охлаждения раствора масла может достигать 30—50° в час. Это позволяет ускорить процесс и использовать для охлаждения очень компактную аппаратуру, например охладители типа труба в трубе . Из раствора церезин легко выделяется на фильтрпрессах или вакуумных фильтрах, эксплуатация которых дешевле эксплуатации центрифуг. [c.369]

Штриховые линии относятся к идеальной установке, а сплошные — к действительной одноступенчатой абсорбционной водоаммиач-нэй установке с регенерацией тепла в теплообменнике раствора и охладителе конденсата. Зависимости э н—[(Тс) для идеальной установки построены по уравнению (5.3). При 7 = oпst и 7 н= onst и снижении температуры охлаждения удельный расход тепла в идеальной абсорбционной холодильной установке монотонно снижается с э н=оо при [c.125]

Техническая вода. В, расходуемую пром предприятиями, принято наз. технической. Ее применяют гл обр в кач-ве охлаждающего агента, транспортирующей среды для сыпучих материалов (напр, гидротранспорт золы на тепловых электростанциях), р-рителя и др В целом по всем отраслям пром-сти 70-75% от общего расхода В применяют как хладагент по циркуляц схеме В этом случае В. лишь нагревается и практически не загрязняется Главные источники загрязнения охлаждающей В систем циркуляц водос-набжения-В, добавляемая в системы для восполнения неизбежных потерь, и атм. воздух, из к-рого вымываются в охладителях В взвешенные в-ва и газы, р-римые в воде [c.397]

Компонент топлива, используемый для внутреннего охлаждения, должен обладать максимальной теплоемкостью и скрытой теплотой испарения. Керосин имеет относительно небольшую величину теплоемкости и скрытую теплоту испарения, а поэтому расход его на охлаждение будет большой. Поэтому при давлениях в камере сгорания выше определенной величины внутреннее охлаждение кислороднокеросиновых ракетных двигателей горючим компонентом вызовет такое сильное падение удельной тяги, что выгоднее будет применять в смеси с керосином горючие менее теплопроизводительные, но обладающие лучшими охлаждающими свойствами, чем керосин. Замена высококалорийных горючих, обладающих невьгсокими охлаждающими свойствами, горючими с несколько меньшей теплопроизво-дительностью, но с более высокими охлаждающими свойствами позволяет обеспечить больший теплосъем уже при наружном охлаждении двигателя. Тепло это для двигателя не теряется, а возвращается с компонентом в камеру сгорания, следовательно, повышение интенсивности наружного охлаждения не скажется на экономичности двигателя. Кроме того, потребуется и значительно меньший расход горючего на внутреннее охлаждение как за счет лучших характеристик охладителя, так и за счет повышения степени охлаждения двигателя при наружном охлаждении. [c.39]

Изменение же эксплуатационных затрат, вызванное рел мом работы охладителей ТЭС, можно определить на стаод ТЭО, предшествующей проектированию и детальной разрабсий ки сметы расходов, по эмпирической формуле, предложенной [c.322]

Гкал тепловой нагрузки охладителя (теплообменника), м /Гкал Р", Р - удельные расходы воды на продувку систем, сбрасываемой в водоисточники, отнесенные к 1 Гкал тепловой нагрузки охладителя (теплообменника), м /Ткал W = QAi -тепловая нагрузка охладителя (теплообменника), Гкал/год Q - расход воды, подаваемой на охлаждение, кг/год Ai -средний за год перепад температур воды, °С 3," 3,- - дополнительные затраты по вариантам на перекачку свежей воды и нагретой продувочной воды, водоподготовку, очистку и др., Руб/год (приложение 9, 10) Лз - неучтенные затраты по вариантам на водопотребление и водоотведение, руб/год. [c.335]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология