Поток основной

Для вынужденных потоков основное сопротивление переносу оказывает пограничный газовый слой. Отнеся все сопротивление к некоторому эквивалентному слою толщиной 2, количество переносимого вещества в соответствии с законом Фика можно записать в виде, принятом для диффузии [c.147]

При определении средней разности температур смешанного потока основной задачей является нахождение температуры перехода Тх. Простейший случай смешанного потока теплоносителей представляет и-об-разная трубка в осевом потоке (рис. У1-29). Теплообмен в и-образной трубке может происходить по двум схемам прямоток и противоток (рис. У1-29, а) противоток и прямоток (рис. У1-29, б). [c.462]

При пневмотранспорте порошкообразных материалов, так же как и при их псевдоожижении, наблюдается явно выраженная неоднородность двухфазного потока. Основная масса газа движется в виде пузырей (рис. 1.3,а). При низких концентрациях материала поток снова становится однородным. Материал движется в виде отдельных частиц и агломератов. Более четких границ этого перехода не установлено. [c.7]

Во-вторых, сопоставление законов гидравлического сопротивления, диффузии, тепло- и массообмена четко показывает, как при переходе от вязкого к инерционному течению постепенно изменяется структура пронизывающего зернистый слой потока, основные градиенты сосредотачиваются непосредственно у поверхности элементов слоя и последние начинают работать практически независимо друг от друга. [c.3]

В работе [39] описывается электрогидродинамический (ЭГД) сепаратор, основанный на воздействии электрического поля на включения (пузырьки) в жидкости (в потоке). Основными факторами, влияющими на процесс разделения фаз, являются неоднородность поля, разность диэлектрических проницаемостей среды носителя ех и включений 2 и наличие направленного потока среды. ЭГД-сепаратор позволяет отделить все примеси, для которых и Е1>Е2- Рекомендуемые [c.139]

В. Силы, действующие на тело. Полная сила. При обтекании неподвижного тела стационарным и однородным на бесконечности потоком основной практический интерес представляет суммарная сила, действующая на тело. Сила эта складывается из поверхностных касательных и нормальных напряжений, проинтегрированных по всей поверхности тела. [c.136]

Разделение в одноступенчатых установках осуществляют в тех случаях, когда требуется выделить из газового потока основную массу целевого компонента. Газовая смесь, подаваемая на разделение, должна иметь относительно высокое давление содержание извлекаемого компонента в ретанте, как правило, строго не ограничивается. В отношении технологии (и экономии) промышленного применения одноступенчатое разделение наиболее привлекательно, причем экономика процесса сильно зависит от производительности и селективности мембран. [c.195]

Если в аппарате протекает экзотермическая реакция, то при рассмотрении его как объекта автоматизации в ряде случаев по каналам воздействия, связанным с температурой и концентрацией в реакционной массе, в переходном процессе он обладает свойством самовыравнивания. Это имеет место при возмущении по потоку теплоносителя или по потоку основного реагирующего вещества тогда, когда выполняются следующие условия [c.124]

Наиболее интенсивно в настоящее время за рубежом развивается направление, связанное с разработкой приборов для контроля зольности угля в потоке. Основная и до сих пор не решенная проблема — обеспечение точности контроля в условиях изменения состава золы. Большое число публикаций связано с разработкой методов и приборов для экспресс-контроля угольных проб, причем основные усилия направлены на достижение инвариантности к флуктуациям гранулометрического состава, плотности и влажности влияние изменений состава золы, как правило, пытаются устранить введением корректирующих поправок. [c.40]

Таким образом, экспериментальной проверкой доказано, что для газопылевого потока основными, определяющими движение критериями являются к и Д, критерий же Рг влияет на процесс только в тех аппаратах, где сила тяжести преобладает над инерционными силами. [c.106]

Схема параллельных потоков принципиально осуществима при верхнем и нижнем питании топливом. В первом случае оба потока, основной и вспомогательный, направлены сверху вниз, как это схематически изображено на фиг. 15-1,г. Температура растет в слое сверху вниз, что делает эту схему принципиально пригодной для жидкого шлакоудаления. Воздушный поток прижимает в этом (как и в предыдущем) случае частицы топлива к охлаждаемой решетке, что делает возможным значительную форсировку слоя, неосуществимую при свободном залегании частиц, при- [c.149]

ВХОДОМ В компрессор воздух очищается от механических примесей иа фильтрах грубой н тонкой очистки 1. Сжатый до 0,42 МПа воздух разделяется иа два потока. Основной поток направляется в контактные аппараты 10, второй поток (10—14% от общего расхода воздуха на технологические нужды) — последовательно проходит подогреватель газообразного аммнака 6, продувочную колонну 25 и смешивается с нитрозными газами на линии всасывания нитрозного нагнетателя 20. [c.74]

С помощью характеристик могут решаться любые задачи расчета плоских потенциальных сверхзвуковых потоков. Основными в таких расчетах являются три элементарные задачи об отыскании параметров потока в некоторой точке С по заданным [c.78]

Первые исследования устойчивости ламинарных течений жидкости опубликованы около ста лет тому назад. Современная линейная теория устойчивости, учитывающая вязкий механизм взаимодействия возмущений с течением, применяется для анализа устойчивости вынужденных течений уже около пятидесяти лет. В большинстве исследований рассматривались двумерные плоские потоки. Основные уравнения теории устойчивости — уравнения Орра — Зоммерфельда — являются линейными относительно параметров возмущений. В работе [123] в них было учтено влияние выталкивающей силы на устойчивость течения около вертикальной изотермической поверхности с температурой to, расположенной в неподвижной среде с температурой to - [c.11]

На рис. 19 показаны конструкции наиболее часто применяемых устройств, стабилизирующих работу инжекционных горелок полного предварительного смешения. Пластинчатый стабилизатор (рис. 19, а) конструкции Ф. Ф. Казанцева применяется в инжекционных горелках института Мосгазпроект. Стабилизатор представляет собой металлическую решетку, собранную на стержнях из стальных пластинок толщиной 0,5 мм с расстоянием между ними 1,5 мм. Керамический туннель (рис. 19, б) применяется в качестве стабилизатора в инжекционных горелках Ленгипроинжпроекта и др. Стабилизация пламени обеспечивается за счет рециркуляции продуктов горения к корню факела. Кольцевой стабилизатор (рис. 19, в) представляет собой насадок, в котором газовоздушная смесь разделяется на два потока основной, который выходит из [c.43]

Из-за начального гидродинамически неустановившегося потока основная линия впитанной массы была неопределенной. Поэтому объем пор каждой сферы (и, следовательно, пористость) определяли как массу пара, конденсировавшегося на сфере при давлении насыщенного пара. Эту массу адсорбированного пара затем вычитали из конечной массы впитываемой жидкости, чтобы установить тарирующую массу (или основную линию [c.248]

Газ, выходящий из сепаратора С1, делится иа два потока. Основная часть газа расширяется в турбодетаидере до 2 МПа и иодается в кубовую часть колонны К1. Другая часть газа охлаждается в теплообменнике Тб, дросселируется до 2 МПа и подается в колонну К1 в качестве орошения. [c.179]

В нижней колонне происходит предварительное разделение смеси СН4-N2 и первая стадия обогащения гелия. Процесс ректификации в нижней колонне приводит к образованию в верхней части трубного пространства конденсатора-испарителя пара, состоящего в основном из гелия и азота с молярной долей гелия приблизительно 10 %. Дальнейшее охлаждение этой смеси с обогащением до 88 % гелия и с конденсацией значительной части азота происходит в конденсаторе 6. Сконденсированный азот с незначительным количеством растворенного гелия возвращается в колонну 20, что позволяет уменьшить потери гелия при разделении. Метановая фракция из куба нижней колонны после прохождения через переохладитель 22 дросселируется и подается для окончательного разделения в верхнюю колонну 5. Жидкий азот, отводимый из верхней части нижней колонны, распределяется на три потока. Основной поток дросселируется иа верхнюю тарелку колонны низкого давления 5, обеспечивая укрепляющую часть этой колонны необходимым количеством флегмы, второй поток направляется в конденсатор [c.201]

В отличие от периодических процессов, при непрерывных процессах со стационарным газовым потоком основным параметром является не время контактирования частиц потока с частицами катализатора, а скорость потока. Свяаь между скоростью потока и временем контактирования, рассматривавшаяся в предыдущих разделах, с трудом поддается аналитическому выявлению. Отношение массы катализатора в килограммах к расходу вещества, выраженному в киломолях на единицу времени W F, назовем условным временем здесь W — масса катализатора в реакторе, кг Р — расход потока, кмоль/единица времени. [c.122]

В насадочных колоннах газ, пар или легкая жидкость (в случае экстракции) движутся снизу вверх навстречу стекающей жидкости. При малых скоростях потоков основной контакт между фазами осуществляется на смоченной поверхности насадки, при больших скоростях — в свободном объеме насадки. В последнем случае целесообразно использовать так называемые эмульгаииоиные насадочные колонны. [c.380]

Пре цесс в первом реакторе проводят при времени контакта 1 — 4 с и степени конверсии этилена 30—40%, причем выходящий из реакто )а газ содержит 1,5% (об.) оксида этилена. Тепло газа ис-по,тьзуют в теплообменнике 1 и после дополнительного охлаждения направляют газ в абсорбер 3 первой ступени, где оксид этилена поглощается водой. Газ па выходе из абсорбера разделяют на два потока основную часть возвращают на первую ступень окисления, а остальное идет на доокисление — через теплообменник 4 в реактор 5. [c.435]

Трубчатая печь — двухрадиантная с наклонным сводом мощностью 16 млн. ккалЫас. В печи продукт нагревается до температуры 330°. По выходе горячий продукт разделяется на два потока основной поток поступает во вторую атмосферную колонну К2, в ее испарительную часть, а второй поток направляется в первую колонну К1 циркулирующей струей в качестве теплоносителя. [c.163]

Разработана комбинированная сушильная установка (рис. 2.70) на базе вихревых сушилок и дезагрегаторов-подсуши-вателей, обеспечивающих дезагрегацию-измельчение слипающихся и комкующихся материалов и их предварительное подсушивание.. Это исключает налипание материала на стенки вихревой сушилки. Нагретый в калориферах 9 воздух поступает на сушку двумя потоками основным и вспомогательным. Вспомогательный поток воздуха поступает в де агрегатор-подсушиватель 2, [c.139]

По сравнению с однофазным потоком в двухфазных (жидкость с твердыми частицами) потоках основной проблемой является xiapaктep распределения твердых частиц в движущейся жидкости. На рис. 2-4 приведены сравнительные результаты измерения гидродинамических параметров однофазного и двухфазного потоков в тех же геометрических условиях, что и на рис. 1. На рис. 2 и 3 представлены средние величины аксиальной составляющей скорости потока и ,еап [см-с-1] (1) по длине трубы [х О ] (2) в ее середине (расстояние от стенки Трубы 20 мм) (рис. 2) и на расстоянии 2 мм от стенки трубы (рис. З) для жидкости (пунктирная линия) и Твердых частиц при их концентрации 10-3 % (штрих-пунктирная пиния) двухн фазного потока и для однофазного потока (сплошная линия)., [c.9]

Существует много тнпо в трубок Пито. Для них не нужны длинные участки успокоения потока в газоходе, поскольку они служат для измерения локальных скоростей. Трубки невелики по размерам, поэтому их можно в Вести в газоход через небольшое отверстие в стенке без остановки газоочистительной установки они не вызывают заметной потери давления газового потока. Основной недостаток трубок Пито состоит в том, что для определения полного газового потока необходимо провести целый ряд измерений-скоростей для установления профиля скоростей газового потока. Затем проводится интегрировамие профиля, обычно графическими методами. Следовательно, в случае внезапных флуктуаций газового потока найденное значение расхода будет неточным. [c.59]

Взаимодействие струй основного потзока и противотока приводит к возникновению автоколебаний, проявляющих себя в изменении градиента давления как в радиальном, так и тангенциальном направлениях. Автоколебания являются источником волны, бегущей по струе основного потока в осевом направлении, эта волна движется вместе с вращающимся потоком. Вероятно, ее скорость превосходит осевую скорость газового потока основной струи, поэтому возмущенные волной участки струи будут описывать винтовую линию с больщим щагом, чем первоначальный щаг винтового движения струи. Увеличение щага струи приводит к росту общего давления в вихревой трубе, а это ведет к уменьщению высоты струи основного потока. Этот момент и зафиксирован при замерах градиента статического давления в приосевой области на радиусе 0,2Я . При больщих ц в области 0,2К фиксируются лищь отдельные участки основных струй газа, которые имеют пик возмущения от бегущей по ним волны. Это участки, соответствующие структуре газовых потоков с щагом [c.74]

В закрученном газовом потоке основных струй имеется интенсивное радиальное перемещение газа, определяющее эффективность процесса энергоразделения. Основная зона такого перемещения газа зависит от /и и л , с увеличением значений этих параметров она приближается к сопловому сечению. [c.84]

В настоящее время для изучеиия быстрых реакций в жидкой фазе из струевых методов наиболее широко используются метод остановленного потока и метод погашенного потока. Основные отличия этих методов связаны с последующей регистрацией изменений, произошедших в реакционной смеси. [c.64]

Поверочный расчет ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей в системе колонн, связанных материальными и тепловыми потоками. Основное отличие алгоритма расчета таких систем от рассмотренных ранее обусловлено наличием редкой недиагональной матрицы системы уравнений материального и теплового балансов, обусловленной обратными связями материальных и тепловйх потоков. С точки зрения расчетной процедуры решение системы уравнений,- содержащей редкие матрицы, как известно реализуется с использованием специальных методов вычислительной математики и не вызывает особых трудностей. Поэтому основная сложность расчета таких систем будет заключаться в достижении заданной сходимости при большем объеме вычислительных операций. [c.163]

Процесс элетролитического окисления меркаптанов [34], схема которого представлена на рис. 14, основан на удалении меркантанов путем окисления меркаптидов в дисульфиды в электролизере. Отработанный очистной раствор смешивают с некоторым количеством регенерированного раствора и побочным кислородом из электролизера. Смесь подается в электролизер двумя раздельными потоками. Основное количество ее проходит через анодную секцию, где меркаптиды превращаются в дисульфиды и образуется кислород. Меньший поток пропускают через катодную секцию, где образуется водород. Это поток поступает затем в сепаратор, и из него выделяется водород, возвращаемый снова в электролизер. Очистной раствор из анодной секции электролизера подвергают энергичному перемешиванию для завершения превращения меркаптидов в дисульфиды, после чего направляют в отстойник для удаления дисульфидов и кислорода. Раствор затем промывают в скруббере лигроином, после чего возвращают в экстракционную колонну.. Ферроцианидный процесс [c.106]

Релаксационый метод является одним из первых машинных методов расчета процесса ректификации [1]. Этот метод обладает устойчивой сходимостью, простотой алгоритма, кроме того, он удобен для расчета сложных ректификационных систем с взаимосвязанными потоками. Основным недостатком метода, который долгое время препятствовал его широкому распространению ввиду сравнительно небольшой скорости использовавшихся ЭВМ, была относительно медленная сходимость, особенно при приближении к точному решению. [c.99]

Аналогичный прием может быть применен и для ввода вторичного воздуха, для чего предусматривается добавочный пережим и соответствующая система отверстий в самой камере горения. При этом преследуется сохранение дальнобойностн струй и активизация смешения по возможности в самой сердцевине потока. Основным мероприятием в эгом отношении остается сообщение отдельным струям соответствующего количества движения (про-изведание массы на скорость) системы малых отверстий обслуживают процесс смешения по периферии, система больших — в сердцевине потока. Не следует забывать, что устройство в жаровой трубе искусственных пережимов, сопел вторичного и третичного воздуха может приводить к существенному увеличению общего гидравлического сопротивления. [c.192]

По действующей схеме сырой газ, поступающий иа установку, разделяется на два потока. Основной поток газа проходит тенлообмениик Т-1 и пропановый холодильник Х-1, затем также делится на два потока. Эти потоки, пройдя ряд рекуперативных теплообмеиииков и холодильники, объединяются и поступают в сепаратор С-1. Туда же поступает второй поток сырого газа, предварительно охладившийся в теплообменнике Т-2 и холодильнике Х-6. Температура газожидкостной смеси при поступлении в сепаратор С-1 составляет —-60 °С. Газовая фаза через емкость С-2 и рекуперативную теплообмениую систему Т-3 направляется на установку для выделения гелия, а образовавшийся конденсат после теплообменников Т-4 подается на одну из средних тарелок деметанизатора К-1. Верхний продукт [c.174]

Газ, поступающий в пространство между нижнпмп решеткой 2 и перегородкой 6, делится иа два потока основной и байпаспрующпй. После чего основной иоток газа иостуиает в контактные элементы 3- Пройдя центробежные завихрители 8, иоток газа приобретает вращательное движение, ири этом у оси контактных элементов образуется зона разрежения (вихревой эффект), в которую с горизонтальной иерегородки [c.15]

Регенерация производится без нагрева путем продувки цеолита чистым газом при ат.мо-сферпом давлении в направлении, обратном потоку основного газа. Продолжительность регенерации (как и адсорбции) 10 мин. Производительность установки 158 м /ч. Содержание СО-2 [c.405]

Охлаждение адсорберов с использованием перепада в адсорбере. находящемся на осушке. На УКПГ-4 с 1984т. и до настоящего времени при охлаждении адсорбера после стадии горячего нагрева применяется схема, позволяющая производить охлаждение адсорбера газом после сепарации и сбросом в линию осушенного газа после адсорбера, находящегося в осушке. Циркуляция обеспечивается следующим образом. Через открытый входной кран по линии осушки газ поступает в адсорбер и проходит слой силикагеля сверху вниз. На выходе из адсорбера он по существующей схеме обвязки адсорберов в цехе поступает на выход стадии осушки другого адсорбера. Расход циркулирующего газа задается степенью открытия регулятора в обвязке в зависимости от перепада в адсорбере, находящемся в стадии осушки. Подача газа на охлаждение осуществляется с проектными расходами 8-9 тью.м /ч, но при необходимости может быть значительно увеличена. При охлаждении таким образом не используется схема регенерации. При прохождении охлаждающего неосушенного газа сверху вниз фронт охлаждения значительно опережает фронт поглощения, поэтому охлаждающий газ при выходе из адсорбера даже более осушен, чем поток основного газа. При смешении охлаждающего газа с основным потоком увеличивается его температура на 3-5°С. [c.46]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология