Поверхностное трение

При больших значениях Не толщина ламинарной пленки пограничного слоя настолько мала, что не влияет на поверхностное трение. При этом структура потока и потери напора являются функцией относительной шероховатости труб. [c.61]

Обувь, изготовленная с применением термоэластопластов, отличается высоким качеством благодаря упругим свойствам, хорошей износостойкости и выносливости при многократных деформациях изгиба [30]. Кроме того, высокий коэффициент поверхностного трения термоэластопластов обеспечивает безопасность при ходьбе по льду и скользкой дороге [31, 32]. Термоэластопласты используются как добавки при изготовлении шин для легковых автомобилей, а также в автомобилестроении для изготовления автодеталей и звукоизоляционных мембран [33]. Отсутствие вулканизую- [c.290]

Результаты вычислений профиля скорости / (л), поверхностного трения /"(1) и градиента давления К в плоском канале при стабилизированном течении представлены на рис. 4.1 и 4.2 по данным [1, 9]. Качественно влияние отсоса (вдува) коррелируется с тем, что было установлено для автомодельных пограничных слоев на пластине [6] отсос (Rev>0) делает профиль скорости более заполненным, а градиенты скорости на стенке большими при вдуве (Rev<0) картина обратная — профиль осевой скорости вытягивается, но градиенты скорости на стенке меняются незначительно. [c.128]

При вдуве (Vr=R<0 и /С<0) увеличивается гидравлическое сопротивление канала, хотя коэффициенты трения —f"(l) меняются незначительно это связывают с передачей импульса от основного потока к радиальному потоку на стенке, где, согласно граничным условиям, осевая скорость равна 0. При отсосе резко возрастает поверхностное трение, но давление увеличивается, начиная с Rev l,3 —эта закономерность следует из [c.128]

Анализ возможных решений и результаты численного расчета приведены в литературе [1] заметим лишь, что при вдуве и отсутствии обратных движений в трубе профили скорости менее заполнены, чем при течении с непроницаемыми стенками. При отсосе для 0профили скорости вблизи оси трубы вытягиваются, а поверхностное трение падает. Эти тенденции противоположны установленным для плоского канала. [c.131]

Раствор на выпаривание поступает снизу в трубы нагревательной камеры, межтрубное пространство которой обогревается греющим паром. На уровне, соответствующем обычно 20—25% высоты труб, наступает интенсивное кипение. Пузырьки вторичного пара сливаются И рар, быстро поднимаясь по трубам, за счет поверхностного трения увлекает за собой раствор. При этом жидкость перемещается в виде пле 1ки, всползаю- [c.371]

В точке А волнообразование отсутствует и существует лишь поверхностное трение между точками А и В режим ламинарен, причем волнообразование относительно велико между точками В я С — переходная область отточки С течение изменяется, приобретая турбулентный характер. Точка В соответствует 900—1000, а точка С— л 1300—1500. Начиная от точки В, характеризующей окончание ламинарного режима, возникает турбулентный режим течения. Большие волны жидкости, существовавшие в ламинарной области, начинают разрушаться. Образующиеся меньшие волны снижают перепад давления, пока в точке С не будет достигнута полностью развитая турбулентность. [c.256]

При совпадении направления движения пара и пленки конденсата поверхностное трение между движущимся паром и пленкой приводит к ускорению течения пленки, ее толщина уменьшается, снижается термическое сопротивление, а коэффициент теплопередачи возрастает. При встречном движении пара и пленки конденсата в дефлегматоре коэффициент теплопередачи по сравнению с таковым в конденсаторе становится ниже. С уменьшением паровой нагрузки АВО коэффициент теплоотдачи вн снижается, но его уменьшение связано не с изменением скорости движения пара, а с относительным увеличением инертных примесей. [c.137]

Рис. 3.11.3. Влияние устойчивой термической стратификации на параметры теплообмена и поверхностного трения [45].

Рис. 3.11.3. <a href="/info/1257419">Влияние устойчивой</a> <a href="/info/1436073">термической стратификации</a> на параметры теплообмена и поверхностного трения [45].

Как следует из уравнения импульса, статическое давление может меняться из-за наличия поверхностного трения и ускорения потока, обусловленного уменьшением плотности в направлении течения. [c.129]

При г/ >3 возрастающая роль поверхностного трения приводит к уменьшению доли потерь, обусловленной течением вдали от колена. В змеевиковых трубах формируется полностью развитое течение, что позволяет использовать для его описания коэффициент трения. [c.131]

Здесь коэффициенты поверхностного трения суи давления Ср определены следующим образом [c.136]

При обтекании невязкой жидкостью сопротивление трения равно нулю. Однако в невязком (дозвуковом) течении отсутствует также и сопротивление давления. Этот результат известен в литературе как парадокс Даламбера. В потоках с большими числами Рейнольдса, когда применима концепция пограничного слоя, иа достаточно тонких телах с гладкой поверхностью отрыв может не наступить. В этом случае распределение давления по поверхности описывается теорией невязкого потенциального течения, из которой и следует нулевое сопротивление давления. Расчет течения в пограничном слое на таком теле позволяет найти распределение поверхностного трения Тщ, (л) и, следовательно, коэффициент сопротивления. [c.136]

Сопротивление находящейся в пучке трубы. Течение жидкости сквозь трубный пучок приводит к появлению действующей на каждую отдельную трубу силы, направление которой пе обязательно совпадает с направлением потока. Суммарное сопротивление складывается иа сопротивления поверхностного трення и сопротивления формы. Его продольный компонент называется силой сопротивления Рх, а перпендикулярный — подъемной силой Р . Силу, действующую на находящуюся в пучке трубу, мож- [c.142]

При малых числах Ке основной вклад в Р дает поверхностное трение. По мере роста числа Ке его вклад уменьшается, и в критическом режиме поверхностное трение составляет лишь 0,5—2% полной силы Р - Коэффициент сопротивления сд удобно выразить через полную силу Р [c.142]

Перепад давления представляется з внде суммы двух слагаемых первое слагаемое описывает влияние поверхностного трения, второе — сопротивление формы. Значения постоянных 150 и 1,75 получены при обработке экспериментальных данных 7—9], В качестве частиц в этих исследованиях использовались шарики, цилиндры, таблетки, мраморная крошка и сортированный кокс. Поэтому в (4) использовался характерный диаметр частиц [c.152]

В струйном насосе (рис. 7-25) струя рабочей жидкости — пара или воды — вытекает с большой скоростью из сопла/в камеру смешения 2 и увлекает путем поверхностного трения засасываемую жидкость или газ. При. этом в камере 2 создается разрежение, достаточное для подъема жидкости из приемного резервуара в насос. Засасываемая жидкость быстро смешивается с рабочей, и смесь их поступает в конически расширяющуюся трубу — диф- [c.214]

Для плоских пластин, параллельных набегающему потоку, и тел обтекаемой формы часто используется коэффициент поверхностного трения или коэффициент поверхностного сопротивления, так как в случаях таких конфигураций потери на образование вихрей обусловлены только поверхностным трением. Этот коэффициент фигурирует аналогично коэффициенту сопротивления в формуле (3.16), но он относится к полной смоченной площади поверхности. [c.52]

Как показано в гл. 3, основное препятствие для теплоотдачи от конденсирующегося пара к холодной поверхности представляет собой образующаяся на этой поверхности пленка жидкости. Толщина этой пленки обычно нарастает до тех пор, пока под действием сил тяжести или сил поверхностного трения она не начнет течь вдоль поверхности. Равновесная толщина жидкой пленки, а следовательно, и ее термическое сопротивление зависят от скорости конденсации, сил, действующих на пленку, ее гидравлического сопротивления, режима течения пленки (ламинарный или турбулентный) и протяженности поверхности, расположенной выше по течению от рассматриваемой точки. Таким образом, при проектировании конденсаторов при расчете коэффициента теплоотдачи с паровой стороны наиболее важно правильно определить среднюю толщину пленки и ее основные характеристики. Однако связь между отдельными параметрами настолько сложна, что конструктор должен быть очень осторожен при использовании тех или иных расчетных формул или кривых. Необходимо тщательно изучить предполагаемые условия работы агрегата и сравнить их с уже известными конструкциями, применяя при проектировании только наиболее надежные данные. При этом проектировщик должен попытаться оценить возможные погрешности расчета и ввести соответствующие поправки. [c.245]

Рабочая жидкость / поступает с большой скоростью из сопла 1 через камеру смешения 2 в диффузор 3, увлекая за счет поверхностного трения перекачиваемую жидкость//. В наиболее узкой части диффузора, [c.149]

Величина с, называется коэффициентом поверхностного трения. Значения и С/ можно определить и непосредственно из (75), [c.89]

Газовые насосы и компрессоры, работающие при помощи струи пара или воды, широко применяются в химической промышленности. Принцип действия этих машин состоит в том, что газ, главным образом воздух, увлекается силой поверхностного трения при движении с боль-пюй скоростью струи воды или пара струя рабочего пара (воды) сообщает [c.152]

Для расчета этой функции необходимо сделать некоторые допущения о механизмах турбулентной и поверхностной неустойчивостей. Хотя эти допущеш я в большей или меньшей степени произвольны, онн тем не менее позволяют установить, что простое степенное представлеиие зависимости N11 (Не , Рг , Ка) уже несправедливо. С другой стороны, в большинстве практических случаев для различных веществ числа Прандтля и Капицы примерно пропорциональны. Поэтому понятно, что некоторые авторы представляют свои результаты как функцию одного только числа Прандтля. Возможно стоит упомянуть, что при большом значении числа Прандтля (при.мерно равном 20) свойственные турбулентному течению характеристики теплообмена наблюдаются уже при малых числах Рейнольдса (около 10), югда как при меньших числах Прандтля переход к турбулентному режиму теплопереноса наступает при числах Рейнольдса, примерно равных 300. На рис. 4 изображены зависимости NlJ(Re,, Рг , Ка) для различных веществ, характеризующихся малыми и большими значениями чисел Прандтля и Капицы. Эти зависимости построены иа основе экспериментальных данных, относящихся к таким условиям, в которых внешнее поверхностное трение отсутствует, т. е. параллельный пленке компонент скорости пара равен нулю. Если же конденсация происходит внутри вертикальной трубы, причем преимущественно в ее верхней части, то [c.95]

В работе [128] представлено численное решение задачи о смешанной конвекции как около изотермической поверхности, так и около поверхности с постоянной плотностью теплового потока на стенке. Результаты расчета для изотермической поверхности вполне удовлетворительно согласуются с расчетными данными, полученными в работах [90, 99]. Кроме того, расчетные результаты работы [90] хорошо согласуются с экспериментальными данными работы [50]. В работе [2] проведено исследование смешанной конвекции при малых и умеренных числах Рейнольдса, когда простейшие приближения пограничного слоя неприменимы. При е- оо, в режиме естественной конвекции, результаты работы [2] приводят по сравнению с экспериментальными данными к занижению местного коэффициента теплоотдачи на 4 % и к завышению местного коэффициента поверхностного трения на 22 %. Аналитическое исследование смешанной конвекции около изотермической поверхности при наличии вдува проведено в работе [175]. [c.588]

Отметим, что при граничном условии постоянной плотности теплового потока в разложения (10.2.38) и (10.2.39) не входят логарифмические члены. Можно показать, что вклад подобного члена тождественно равен нулю. Этот вопрос рассмотрен подробно в работе [178]. Оба разложения подставляют в уравнения (10.2.2) и (10.2.3) и выполняют численное решение получающейся системы обыкновенных дифференциальных уравнений. В промежуточной области основные уравнения опять-таки решают конечно-разностным методом. Суммарные выражения для местных значений напряжения поверхностного трения и коэффициента теплоотдачи при Рг = 1 записываются следующим образом [c.589]

В работе [14] выполнен анализ смешанной конвекции около поверхности с постоянной плотностью теплового потока в области, расположенной вдали от передней кромки. Одновременно были введены поправки более высокого порядка к результатам расчета пограничного слоя и учитывалось влияние ненулевой скорости внешнего течения. Анализ проводился с помощью метода сращивания асимптотических разложений. Было установлено, что сделанная в анализе Уилкса [178] в уравнении поправка первого порядка для разложений в дальней области течения оказывает всего лишь слабое влияние на решение. Ниже приводятся полученные в результате расчета выражения для местных значений напряжения поверхностного трения, температуры стенки и числа Нуссельта. [c.591]

С помощью этой формулы поверхностное трение можно иайти непосредетвенио по раси )еделению давления во виепн)ем течении. Формула получена для пограничного слоя с положительным градиентом давлеиия. В ией предполагается известным поверхностное трение тд в точке минимума давления (индекс В). Уравнение (166) позволяет найти X,)— фиктивное положеиие начальной точки. Отрыв наступает при [c.113]

Отсос увеличивает поверхностное трение вдув уменьшает его. Оказывается, что прн —0,8757 поверхностное трение становится равн1)1м нулю и наступает отрыв пограничного слоя. При —0,8757 решений пс существует. Функция ат-(Рг) в уравнении (179) зависит также от параметра /да, поэтому и характерная температура является функцией параметра массообмена [c.115]

Влияние числа Маха. При очень высоких скоростях течения, сравнимых со скоростью звука, в уравнении внутренней энергии (126) уже нелу,зя пренсбрегат , слагаемыми, описывающими эффекты сжимаемости и диссипацию. В этом случае даже при равенстве внешней температуры и температуры стенки будет существовать теплообмен, обусловленный выделением теплоты при вязком трении (дис-сипация)> Коэффициент поверхностного трения при Т ш,= = -Г. [c.115]

Погарифьшческий закон для профиля скорости используется часто для нахождения поверхностного трения в тур- [c.117]

Для того чтобы с помощью датчиков скорости определять поверхностное трение (например, с помощью трубки Престона), необходимо быть уверенным, что в точке измерения справедлив именно логари1 )мнчсский закон 1108). [c.117]

Интегрирование поверхностного трения ио длине пластины иозвол5 ет получить выражение для коэффициента сопротивления, обусловленного вязким трением, [c.119]

В процессе засыпки зернистого материала в вертикальную трубу происходит сжатие и некоторое смещение нижележащих слоев относительно стенок трубы и на границе с последними возникают поверхностные силы трения т (рис. 1.2). Значение последних зависит от различных случайных факторов и всей предыдущей истории насыпного слоя [4], а направление может зависеть от характера внешних усилий, действующих на слой. Так, если дно засыпаемой трубы представляет собой свободно перемещающийся поршень (рис. 1.2, б) и к нему прикладывают вертикальную силу Fbh. превышающую массу поршня и слоя, то силы поверхностного трения т будут направлены не вверх, как на рис. 1.2, а, а вниз. С увеличением эти силы статического трения начинают возрастать до предельно возможного значения Хпред = Дог, когда поршень начнет проталкивать слой вверх (/ — коэффициент трения сыпучей среды о стенки трубы). [c.15]

Рис. 5.16. Влияние числа Рейнольдса иа коэффициент поверхностного трения, среднюю высоту возмущенного слоя жидкости и сред-1ГЮЮ толщину жидкой пленки при двухфазном кольцевом течении [3].

Рис. 5.16. <a href="/info/1599806">Влияние числа Рейнольдса</a> иа <a href="/info/1322300">коэффициент поверхностного трения</a>, <a href="/info/39477">среднюю высоту</a> <a href="/info/1584018">возмущенного слоя</a> жидкости и сред-1ГЮЮ <a href="/info/832225">толщину жидкой пленки</a> при <a href="/info/942513">двухфазном кольцевом</a> течении [3].

С целью проверки этих представлений сам Плато, а позже н другие исследователи, применявшие более совершенные методы, измеряли так называемую поверхностную вязкость растворов детергентов. При этом, разумеется, предполагалось, что вязкость в пленках, где влияние адсорбционного слоя проявляется особенно сильно, определяется главным образом вязкостью в этом слое. Поверхностная вязкость или, точнее, поверхностное трение измеряется путем изучения движения тела, полупогруженного в исследуемый раствор. Для этого обычно используют цилиндр, подвешенный на упругой нити, нижняя часть которого находится в растворе. Цилиндр приводят во вращательное колебание вокруг оси нити и определяют декремент затухания свободных колебаний или же измеряют угол кручення нити при медленном вращении сосуда с жидкостью (как это делается в вискозиметре Куэтта). Сравнивая эти результаты с результатами таких же измерений в растворе, не содержащем детергента, находят вклад последнего в общее трение. Оказалось, что корреляция между поверхностным трением и продолжительностью жизни пены в одних случаях действительно существует, в других — отсутствует. Сторонники гипотезы Плато предполагают, что вследствие неньютоновского характера поверхностной вязкости последняя иногда не может быть обнаружена, поскольку скорость движения при ее измерении оказывается слишком большой, В результате в некоторых случаях ожидаемой корреляции не наблюдается. В жидких пленках, особенно очень тонких, истинная скорость течения мала, и соответствующую этому процессу поверхностную вязкость следовало бы определять, экстраполируя измерения на нулевую скорость, что довольно трудно сделать. Кроме того, возможно, что поверхностная вязкость не однозначно связана с вязкостью в жидкой пленке, где может поя- [c.230]

Концентрирование раствора гидроксида натрия от 50 до 99% (масс.) происходит за один проход. Раствор NaOH подают в подогреватель /, затем он поступает в трубки небольшого диаметра трубчатого прямоточного испарителя 2, обогреваемого парами даутерма (смесь 26,5% дифенила и 73,5% дифенилового эфира) с температурой 370—380 С. Обезвоживание проходит в вакууме. Раствор гидроксида натрия в трубках закипает, и пар поднимается по трубкам и за счет поверхностного трения увлекает с собой пленку жидкости, которая вползает по стенкам труб, при этом из нее упаривается вода. Обогрев испарителя вместо паров даутерма может осуществляться другими высокотемпературными органическими теплоносителями (ВОТ) либо смесями расплавленных солей, например нитратов щелочных металлов, имеющих сравнительно невысокие температуры плавления. [c.126]

Из нижней камеры раствор поступает в греющие трубы, где вскипает под действием тепла греющего пара. Образующийся вторичный пар, поднимаясь вверх, постепенно занимает все центральное пространство трубки и увлекает раствор в виде тонкого слоя по периметру. Раствор, захваченный снизу, благодаря поверхностному трению проходит с большой скоростью по всей длине трубки, выпаривается и выбрасывается в сепаратор. Упаренный раствор отводится из аппарага через штуцер Г. Уровень заполнения труб феющей камеры обычно составляет 25—30 %. [c.762]

Полученное выражение для коэффициента конвективной теплоотдачи (2.66а) находится в удовлетворительном количественном и качественном соответствии с результатами экспериментов. Очевидно, что а (s) — монотонно убывающая функция расстояния от критической точки — полюса пристеночной струи. В полюсе, т. е. при 5 = 0, коэффициент теплоотдачи не определен. Аналогичную картину имеем на пластине поверхностного трения ( а skin fri tion plate ) — бесконечно тонкой полуплоскости, обтекаемой в продольном направлении вязким потоком. В действительности, [c.129]

Акаги [6] исследовал методом малых возмущений влияние кривизны на параметры переноса тепла от цилиндра. Найдено, что при числах Прандтля, близких к 1, это влияние,невелико, если Ра > 10 . Показано, что при Рг 1 и Рг С 1 кривизна оказывает влияние на теплообмен даже при очень больших числах Грасгофа. Гупта и Поуп [66] рассчитали также влияние кривизны в условиях нестационарной естественной конвекции в течение начального переходного периода, возникающего при внезапном нагреве кругового цилиндра. Показано, что кривизна увеличивает поверхностное трение и теплоотдачу от цилиндра. [c.265]

Рой [47] повторил расчеты Горена и получил, как и в работе [53], результаты, завышенные примерно на 15%. Затем было получено решение для больших чисел Прандтля с использованием разложения в виде ряда по степеням Рг Л Однако вода, вероятно, единственная особая капельная жидкость с умеренно большим числом Прандтля, имеющая экстремум плотности. В работе [51] проведен расчет напряжения поверхностного трения интегральным методом с использованием приближения для выталкивающей силы Ар (Д/) при / , = 4°С. Работа [1] посвящена расчету скорости таяния вертикальной ледяной пластины в воде с температурой от 2 до 20 °С. [c.506]

В табл. 10.3.1 проводится сравнение результатов расчета /"(е, 0) и —Ф 0) методами локальной автомодельности и локальной неавтомодельности. Оно еще раз подтверждает, что выталкивающая сила существенно сильнее влияет на напряжение поверхностного трения, чем на тепловой поток. [c.595]