Факелы профили скорости и плотност

Для расчета газового факела большое значение имеет возможность учета непрерывной деформации профилей скорости, температуры и концентрации, а также переменного поля плотности. Этому требованию в известной мере удовлетворяет расчет газовых струй [c.27]

Распределение плотности потока импульса и риАс определяет поле скорости, температуры и концентраций. Соответствующие выражения лля расчета профилей и, Т я с совпадают с приведенными в табл. 4-1 . Не останавливаясь на деталях расчета структуры течения, рассмотрим особенности развития составного факела. С этой целью определим координаты точек пересечения оси факела фронтом пламени. Учитывая, что оси течения отвечает значение у = 0, ф=0, а фронту пламени равенство нулю концентраций реагентов, получим следующее соотношение [c.95]

Распределение плотности потока импульса и температуры в поперечных сечениях начального участка газового факела показано на рис. 6-6. Из графика видно, что экспериментальные точки, относящиеся к различным- сечениям, группируются вблизи одной кривой. Это свидетельствует о подобии профилей и АГ в начальном участке турбулентного факела однородной смеси. Изменение коэффициента избытка воздуха и скорости истечения смеси оказывают заметное влияние на распределение ры и АГ. Во внешней области факела с ростом скорости истечения и соответственно с увеличе- нием длины факела наблюдается Ъф [c.131]

На рис. 6-5 приведены экспериментальные данные о распределении скорости, плотности потока импульса и температуры в поле течения турбулентного прямоструйного факела однородной смеси (а=1,25). Они дают наглядное представление об аэродинамике гомогенного факела и изменении профилей характерных величин на различных участках течения. Из графиков видно, что температура на оси факела монотонно изменяется от начального значения на срезе сопла до максимального (в вершине факела), отвечающего температуре горения. Распределение температуры в поперечных сечениях имеет характерный для факельного горения вид с экстремумом на фронте пламени. Наиболее резкое изменение температуры наблюдается во внут- У ренней части факела (в пределах начального уча- Распределение полного напора, [c.127]

На рис. 1-4 приведены результаты расчета распределения безразмерных значений скорости, температуры, плотности потока импульса величины рм (и u J в спутном ламинарном факеле. Из графика видно, что изменение параметра т = u Ju вызывает заметную деформацию профилей скорости и температуры. Увеличение параметра т приводит к смещению фронта пламени по направлению к потоку, движущемуся с большей скоростью. Заслуживает внимания своеобразный характер изменения динамического давления в поперечном сечении спутного факела. [c.22]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

Наличие сосредоточенного источника тепла — фронта пламени — приводит к заметному изменению распределения температуры и концентрации в факеле по сравнению с распределением при смещении струй инертных газов. Что касается профилей то в затопленном факеле их можно принять идентичными профилям в свободных струях [27]. Это связано с тем, что при достаточно больших значениях стехиометрического комплекса р, отвечающих горению газовоздушных смесей, фронт пламени располагается на периферии факела, где абсолютные значения скорости и плотности потока импульса малы. Поэтому вызванное горением возмущение течения в окрестности фронта (нарушение изобарности и сопутствующее ему ускорение газа) практически не сказывается на профилях ры и в расчете может не учитываться. Не будем учитывать также изменение молекулярной массы реагентов и продуктов реакции, зависимость теплоемкости от температуры и давления. Кроме того, примем, что турбулентное число Льюиса равно единице. [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология