Формула Сазерленда

Динамическая вязкость газов, наоборот, повышается с повышением температуры. Зависимость вязкости газов от температуры описывается формулой Сазерленда [c.15]

Зависимость вязкости газа от температуры приближенно описывается формулой Сазерленда [55] [c.231]

Коэффициент динамической вязкости газов ц -10 (Па с) при давлении 101 325 кПа в зависимости от температуры и постоянная С в формуле Сазерленда [2] [c.232]

Вязкость углеводородных газов и нефтяных паров подчиняется иным, чем для жидкостей, закономерностям. Так, температурная зависимость вязкости газов и паров обратна, т. е. с повышением температуры вязкость газов растет. Эта закономерность удовлетворительно описывается формулой Сазерленда (3.53) или Фроста (3.54) [c.131]

Ири отсутствии опытных данных коэффициент диффузии можно вычислить по формуле Сазерленда (в см сек) [c.402]

Коэффициенты кинематической диффузии окиси углерода через отдельные нейтральнее компоненты смеси вычисляются по формуле Сазерленда [c.267]

В действительности силы отталкивания возрастают не скачком, а постепенно, так как реальные молекулы представляют собой не твердые шары, а электрические системы, силовое поле которых не имеет резкой границы. Поэтому величина 1 о оказывается, хотя и слабо, зависящей от температуры. Эта зависимость выражается формулой Сазерленда (см. [175, 20]). [c.157]

Вязкость углеводородных газов и нефтяных паров подчиняется иным, чем для жидкостей, закономерностям. С повышением температуры вязкость газов возрастает. Эта закономерность удовлетворительно описывается формулой Сазерленда (3.61) или Фроста (3.62) [c.130]

Зависимость коэффициентов вязкости и теплопроводности от термодинамических величин устанавливается при помощи кинетической теории. На практике для коэффициента динамической вязкости используется формула Сазерленда [165 [c.351]

Диаметры молекул можно найти, используя уравнение Чэпмена — Энскога, из Tf, т. е. из коэффициента, стоящего перед скобками справа. Они равны 2,73 А для Из и 3,73 Л для N . Значения к, полученные из коэффициента нри Q, равны соответственно 0,132 и 0,182. Если же вместо диаметра, полученного из опытного значения rj , использовать диаметр, найденный экстраполяцией до бесконечно большой температуры с помощью формулы Сазерленда (табл. 7), то для к получаются несколько большие значения, а именно 0,19 и 0,29. Хотя эти результаты и представляются более приемлемыми, [c.35]

В упомянутых работах использовались различные формы зависимостей коэффициента вязкости от температуры. Фэй и Ридделл использовали формулу Сазерленда [c.121]

Приведенные здесь расчеты пограничного слоя выполнялись в рамках локально-автомодельного ирнближения [122], показатель адиабаты и = 1,41, число Праидтля Рг = 0,72, температура тормо-жеппя То = 310 К. Обтекаемая иоверхпостг. считалась теплоизолированной, а вязкость вычислялась по формуле Сазерленда. [c.110]

Влияние неоднородности течения в пограничном слое в газе на его устойчивость исследовалось в работах [133—137]. Эти результаты получены без учета вязко-невязкого взаимодействия, вследствие которого пограничный слой при сверхзвуковых режимах течения индуцирует градиент давления во внешнем потоке. Известно, что с ростом числа Маха роль этого эффекта должна возрастать [122]. Влияние вязко-невязкого взаимодействия на характеристики устойчивости неоднородных пограничных слоев при сверхзвуковых скоростях обтекания изучалось в работе 138]. Было рассмотрено обтекание плоской пластины при М = 4,5, числе Прандтля Рг = 0,72, показателе адиабаты и = 1,41, температуре торможения Го = 310 К, коэффициент вязкости зависел от температуры по формуле Сазерленда. Основное течение рассчитывалось в приближении локальной автомодельности [122]. Условия иа внешней границе пограничного слоя определялись в рамках теории сверхзвукового обтекания тонкого профиля с уравнеинем поверхности г/ = б (ж), где б — толш ина вытеснения на плоской пластине без учета вязко-невязкого взаимодействия. Далее расчет выполнялся на основе найденных профилей скорости и температуры. На рис. 5,7 показана зависимость пространственного усиления тш /.т-компонснты двумерного возмуш ения массового расхода от величины Т[ = уРУ х х/р ио, в сечении, соответствующем В = 1550, вычисленная с учетом неоднородности течения. На рис. 5,8 представлено распределение модуля возмущения ж-компоненты массового расхода по пограничному слою для тех же условий. Как видно из этих рисунков, эффект вязко-невязкого взаимодействия проявляется в окрестности максимума модуля возмущения ж-компонепты массового расхода. Результаты расчета без взаимодействия совпадают с данными работы [134]. [c.120]

Все цитируемые результаты расчетов работы [45] проведены для совершенного газа при числе Прандтля 0,72, температуре торможения в набега-ющеи Потоке 310 К и показателе адиабаты х = 1,41. Предполагалось, что коэффициент вязкости зависит от температуры по формуле Сазерленда. Поверхность пластины предполагалась теплоизолированной и имеющей большую теп-лопроЕодпость. Расчет выполпялся в приближении Дапа Липя. [c.174]

Численные значения коэффициентов порождения Ре, Р , рассчитанных для пограпичного слоя на плоской пластине, представлены в табл. 8.1 для различных чисел Маха М и частотных параметров. Расчеты выполнены па основе системы Дана — Линя для чнсла Прандтля 0,72, показателя адиабаты 1,41, температуры торможения 310 К. Вязкость зависит от температуры по формуле Сазерленда. [c.181]

В работе [61] рассмотрено резонансное возбуждение волны Толлмина — Шлихтинга в результате распространепия вибрационной волны на поверхности стреловидного крыла бесконечного размаха. Рассматривался симметричный профиль NA A 0012 под нулевым углом атаки с углом стреловидности 30°. Длина хорды 1,5 м, давление и температура в набегающем потоке 10 Н/м и 300 К соответственно, число Маха М = 0,28. Коэффициент вязкости предполагался зависящим от температуры по формуле Сазерленда. Число Прандтля равнялось 0,72. Расчет пограничного слоя выполнялся в рамках локально-автомодельного приближения [122]. [c.183]