Температура поверхности па горячей пластине

Пластинчатые теплообменники. Пластинчатые теплообменные аппараты состоят из ряда параллельных тонких металлических пластин, собранных в специальной раме. Каналы между пластинами разделены на две системы по одной проходит горячий теплоноситель, по другой — холодный. Каждая из пластин представляет собой элемент общей поверхности теплообмена. Схема потоков в пластинчатом теплообменном аппарате приведена на рис. VI-13. Пластинчатые теплообменники обычно применяют при криогенных температурах. [c.438]

Температура тепловоспринимающей (горячей) поверхности пластины [c.232]

Влияние характера связей на степень адгезии, а следовательно, и на прочность склеивания можно иллюстрировать таким примером. При склейке двух металлических пластин с помощью поливинилацетата при холодном прессовании было получено соединение прочностью 14 кг/см 2, а при горячем прессовании — 140 кг/см Эта разница в прочности склеивания объясняется тем, что при обычных температурах прессования адгезия полимера обусловлена, по-видимому, только сравнительно слабыми связями между поверхностью металла и карбонильными группами винилацетата, а при нагревании, быть мо- [c.230]

Метод основан на создании кипящего слоя порошка, который свободно обволакивает помещенную в него металлическую пластину, нагретую на несколько градусов выше температуры плавления порошковой краски. Частицы порошка, соприкасаясь с горячей пластиной, плавятся и слипаются, образуя на поверхности образца монолитное лакокрасочное покрытие [7, С-150-155]. [c.93]

В опубликованной литературе имеются, по-видимому, некоторые расхождения в отнощении использования результатов, полученных в исследованиях процессов зажигания, к решению задач стабилизации пламени горячей поверхностью. Например, некоторые исследователи наблюдали, что расстояние точки, где начинает разветвляться изотерма, соответствующая температуре стенки, как это показано на фиг. 6, от передней кромки плоской пластины равно длине конечной плоской пластины, имеющей температуру, достаточную для стабилизации пламени в примыкающем к ней пограничном слое. Однако автор данной статьи считает, что это расстояние связано только с длиной горячей поверхности, необходимой для зажигания, и что устойчивость пламени над горячей гладкой поверхностью не обусловливается процессом непрерывного зажигания, если отсутствует зона рециркуляции у хвостового конца поверхности. Пламя, инициированное горячей поверхностью, будет распространяться по горючей смеси, пока не стабилизируется где-либо выше хвостового конца поверхности. Этот вывод частично подтверждается в связи с опытами Тунга и др. [19]. Более того, если бы непрерывное зажигание могло стабилизировать пламя на гладкой поверхности, то потребовался бы очень длинный стержень для стабилизации пламени в опытах Хоттеля и др. [13], так как длина, как она определяется выше, при низких значениях температуры поверхности, используемых в этих опытах, оказалась бы очень большой. Мы надеемся, что проводимые в настоящее время в Массачусетском технологическом институте исследования помогут решить эти вопросы. [c.103]

Обозначим температуру горячих поверхностей через тогда распределение температуры по толщине пластины в периоде постоянной скорости сушки будет иметь вид [c.243]

В проведенном эксперименте [2.27] изучалось испарение капель воды диаметром от 2,54 до 3,29 мм на медной или латунной пластине диаметром 150 мм и толщиной 20 мм. Производилась стробоскопическая фотосъемка испаряющейся капли, а также киносъемка, что позволило определить площадь проекции капли на поверхность нагрева и плотность теплового потока под каплей. Температура стенки под каплей измерялась хромель-алюмелевой термопарой диаметром 0,3 мм, температура жидкости в капле — хромель-алюмелевой термопарой диаметром 25 мкм, горячий спай которой размещался на 0,1 мм выше горячего спая термопары, измеряющей температуру стенки под каплей. Падающая капля замыкала оба горячих спая, сигнал от двух термопар [c.143]

Вышеуказанные положения относятся к усредненной четко выраженной текстуре плит и листового материала и не дают полного описания характеристик микроструктуры. В работе [243] отмечено, что при горячей обработке в области высоких температур в сплаве Т — 6А1 — 4У образуются пластинчатые структуры, в которых группы пластин а-фазы общей ориентации концентрируются в локализованной зоне. Такие структуры без сомнения относятся к структурам с колониями а-фазы, о которых упоминалось выше. Как было показано, такие структуры не оказывают ярко выраженного влияния на КР. Однако осторожность должна быть проявлена в случае изгиба деталей большого сечения с пластинчатой структурой. Возможно, что подобная ситуация может возникать в случае алюминиевых сплавов, в которых высотное направление наиболее опасное. Можно ожидать, что для титановых сплавов важным фактором является боковая протяженность пластин структуры а-фазы, хотя это не было исследовано подробно. Существование таких полос в структуре обусловливает, вероятно, области полосчатости, наблюдаемые на многих поверхностях разрушения (см. рис. 109, а). Если это справедливо, то небольшая боковая протяженность полосчатости указывает, что полосы имеют подобный небольшой боковой размер, поэтому такие структуры могут быть более точно определены как двояковыпуклые, а не пластинчатые. [c.423]

Как уже указывалось, основная часть (70—90%) отложений на пластинах РВП растворима в воде. Отсюда вытекает вывод о целесообразности очистки РВП водой. За рубежом и в отечественной практике эксплуатации котлов, работающих на сернистом мазуте, получила широкое распространение промывка воздухоподогревателей водой низкого давления. Сущность способа заключается в подводе к загрязненным поверхностям РВП больших количеств воды, достаточных для полного растворения отложений. Известно, что основная масса отложений накапливается в холодной части РВП — примерно в 20 раз больше, чем в горячей [Л. 6-4]. Скорость растворения этих отложений водой с температурой 50° С в 3 раза выше, чем отложений на горячей части. Промышленными исследованиями РВП [Л. 6-4] было установлено, что для практически полного [c.327]

Перед нанесением клея пластину нагревают на электроплитке или в термошкафу до 100—120° С и затем посыпают порошкообразным клеем. Клей при этом плавится и растекается по поверхности (при склеивании больших поверхностей клей наносят горячим напылением из пистолета) . Толщина клеевого соединения не должна быть более 0,1 мм. Склейку производят, как описано в работе 29. Пластины выдерживают в прессе 1 ч при давлении 3,0 кг/см и температуре 200° С. Предел прочности при сдвиге клеевого соединения дуралюмина при 20° С должен быть не менее 167 кг/см . [c.78]

В большинстве случаев для быстроты в работе нагрев пресса производят паром высокого давления с температурой около 140°. При таком высоком нагревании нельзя держать массу в прессе долгое время надо следить, чтобы масса разогрелась лишь настолько, чтобы кромка вытекала легко и была достаточно горяча. Передержка массы в прессе ведет к получению подгоревшей пластины, с поверхностью в язвах и неровностях. Такая пластина не годится для дубления в формалине и ее пускают в повторную переработку. [c.165]

При измерении тепло- и температуропроводности твердых тел образец представляет собой две пластины 4 в форме диска или параллелепипеда, соотношение между линейными размерами которых должно удовлетворять условию к = Образцы зажимают между двумя пустотелыми блоками 5, во внутренней полости которых циркулирует вода при постоянной температуре. Между пластинами образца находится тонкий плоский нагреватель 10 постоянной мощности из манганиновой проволоки диаметром 0,1—0,2 мм. Вблизи нагревателя (или прямо к нему) прикреплен один горячий спай дифференциальной термопары. Другой ее спай приклеен к поверхности одного из медных блоков 3. Установка комплектуется приборами для измерения электрической мощности, подведенной к нагревателю (на рисунке не показан), а также самописцем 5 для регистрации температурного перепада. [c.74]

Пластины целлулоида при сушке коробятся. Выпрямление пластин производится при 85—90° на гидравлических прессах, плиты которых могут обогреваться впуском пара (горячей воды) и охлаждаться холодной водой. Для получения полированной поверхности пластины целлулоида располагаются между никелированными листами и прессуются в течение 20—30 минут при давлении 300 атм и температуре 80—90°, благодаря чему поверхность пластин целлулоида становится глянцевой. [c.99]

При использовании различных вариантов метода плоской пластины рабочие поверхности испытываемых образцов должны быть плоскими и параллельными в пределах не менее 0,1 мм. Если термопары, фиксирующие температуру, располагаются в отверстиях или пазах горячей или холодных плит, то необходимо учитывать разность температур ДО в местах расположения датчиков температуры и поверхностью испытываемого образца, которая возникает по двум причинам теплового сопротивления материала самой плиты и контактного теплового сопротивления на границе раздела между испытываемым образцом и металлическими плитами. Тепловое сопротивление на границе раздела трудно определить экс- [c.302]

Теплоизоляция осуществляется наложением на поверхности аппаратов и трубопроводов слоя малотеплопроводных материалов. Их наносят сплощным непрерывным слоем или в виде пластин, скорлуп, сегментов, накладываемых на поверхность, подлежащую теплоизоляции. Толщина слоя изоляции на горячих поверхностях оборудования и трубопроводов должна обеспечивать нормируемую температуру на ее внешней поверхности. Эта температура не должна превышать 60° С при средней температуре окружающего воздуха 25° С и расположении теплоизолируемого оборудования вне зданий и [c.216]

Уравнения пограничного слоя. Система (4.55) в общем виде не поддается теоретическому решению. Однако оказывается, что движение среды у горячей (или холодной) поверхности происходит в тонком пограничном слое, для которого можно пренебречь продольными градиентами скорости и температуры в пользу градиентов поперек слоя. После упрощений, аналогичных задаче о внешнем вынужденном обтекании пластины ламинарным потоком, система дифференциальных уравнений (4.55) преобразуется в систему уравнений, справедливых для тонкого пограничного слоя [c.74]

Если конструкция футеровки включает непроницаемый органический подслой (чаще всего полиизобутиленовую пластину), то перед укладкой углеграфитовых плиток поверхность подслоя покрывают 3—4 слоями жидкой замазкой арзамит с межслойной сушкой в течение 2—3 ч, затем футеруют на замазке арзамит. После укладки первого слоя плиток футеровку сушат продувкой горячего воздуха с температурой 50° С в течение 8—10 ч, затем укладывают на замазке арзамит второй слой плиток. [c.219]

Тонкая металлическая пластина длиной 0,305 м и неограниченной ширины погружена в поток горячего воздуха при температуре 538 °С, воздух движется со скоростью 15,25 м/с вдоль пластины в продольном направлении, в котором размер ее ограничен расстоянием 0,305 м. Верхняя поверхность пластины пористая и постоянно увлажняется с помощью воды, что приводит к охлаждению как верхней, так и нижней поверхности. Пластина настолько тонка и ее теплопроводность так высока, что обе поверхности находятся при одной и той же температуре. [c.327]

Влияние характера связей на степень адгезии, а следовательно, и на прочность склеивания можно иллюстрировать таким примером. При склейке двух металлических пластин с помощью поливинилацетата при холодном прессовании было достигнуто соединение прочностью около 14 кг/см , а при горячем прессовании—примерно 140 кг/гм . Эта разница в прочности склеивания объясняется тем, что при обычных температурах прессования адгезия полимера обусловлена, по-видимому, только сравнительно слабыми связями между поверхностью металла и карбонильными группами винилацетата, а при нагревании, быть может, освобождающаяся уксусная кислота образует в поверхностном слое ацетат металла, который связывается с ацетатными группами полимера. Поэтому важно, чтобы полимерный клей, предназначаемый для склеивания металлов, содержал группы, способные к образованию соединений с данным металлом. К числу таких полимеров можно отнести поливиниловые эфиры и ацетали, полиэфиры, каучук, вулканизованный серой, и др. (Конечно, при выборе клея надо учитывать индивидуальные особенности металлов.) В последнее время установлено, что для склеивания металлов весьма пригодны клеи на основе эпоксидных и полиамидных смол. [c.609]

Пластины вырезают на столах, обитых цинковыми или алюминиевыми листами. Для лучшего прилегания полиизобутиленовых пластин к защищаемой поверхности их перед обклейкой подогревают в теплой воде или горячем воздухе с температурой 50—70° С. [c.302]

К настоящему времени в ИЦР-установках для создания металлической плазмы использованы источники трёх видов. В первом из использованных источников [3] применялась ионизация испарённых атомов калия на поверхности горячей вольфрамовой или рениевой пластины (Р-тасЬ1пе). Этот способ создания плазмы, по-видимому, не имеет практического значения. В большинстве установок создаваемая таким образом плазма не имела плотности выше 10 см , температура же равнялась температуре пластины ( 0,2 эВ). Сомнение в правильности такого взгляда вызывает результат, приведённый в работе [23], где получена урановая плазма с плотностью выше 10 см . Авторы давали прогноз и на получение урановой плазмы с плотностью 10 см . Однако новых публикаций не последовало. [c.315]

Температура тепловосприннмающей ( горячей ) поверхности пластины перед очередным импульсом [c.252]

Через 400 ч работы в осевой области пластин первого модуля со стороны входа очищаемого газа на катализаторном покрытии были обнаружены залысины - следствие эрозионного воздействия высокоскоростного (130-150 м/с) высокотемпературного (500-600°С) потока газа, выхо-д>[щего из сопла двигателя. При нарушении це юстности катализаторно-гс покрытия необходимо проводить восстановительные работы и выполнять повторное нанесение катализаторного покрытия на пластины моду-лу.. с целью экономии дорогостоящего катализатора АП-56 в ходе восстановления изношенного катализаторного покрытия, было рекомендовано на первом модуле, работающем в области высоких температур, вместо катализатора АП-56 использовать дешевый оксидный железохромовый катализатор СТК-1-7. Подобная замена не ухудшила результатов работы реактора в целом (см. табл. 7.4). При снижении степени очистки обезвреживаемого газа в термокаталитическом реакторе, связанным с постепенным засорением поверхности катализаторного покрытия несго-ре вшими маслом, керосином, сажей, необходимо периодически продувать реактор горячим воздухом (300 00°С) в течение трех часов. [c.214]

Пластины вулканизуют в горячей воде, для этого пластины с оловянной обкладкой загружают в бак с водой, подвешивая их на дюралюминиевых трубках или рейках, опирающихся на стенки бака так, чтобы края пластины были на расстоянии 100—12дмм от дна, стенок и поверхности воды в баке. Продолжительность вулканизации зависит от температуры, рецептуры эбонитовой смеси, а также от толщины пластин и конструкции котла. [c.578]

Образец с припоем помещали в специальную установку, обеспечивающую нагрев, освещение и горизонтальное положение образца. Образец размером 40 X 40 X 3 из меди М1 был фрезерован по краям и правлен на прессе. В центре образца по стороне 40 X 40 снизу сверлили глухое отверстие для горячего спая термопары. Поверхность образца обрабатывали наждачным полотном (№ 280 перпендикулярно к направлению съемки), травлением (в 10%-ном водном растворе персульфата аммония) и полировкой. Перед загрузкой в печь поверхность образца обезжиривали и на нее помещали припой в виде компактного куска, объемом 64 и 300—400 мм флюса. При загрузке в печь образец укладывали на подложку из нержавеющей стали, расположенную на уровне съемки и нагретую до температуры пайки. Температуру образца замеряли хромель — алюмелевой термопарой. При температуре несколько ниже температуры начала плавления припоя включали кинокамеру и на секундомере фиксировали начало съемки. Контактный угол смачивания и линейный размер капли в процессе растекания определяли при проектировании кинопленки на экран (X 6). По времени, фиксированном на секундомере, и записи температуры определяли температуру в контакте медной пластины и припоя в различные моменты его растекания. Для исследования были выбраны три припоя РЬ (С-000), практически не взаимодействующий с медью и цинком, вытесняемым из реактивных флюсов 8п (ОВЧ-000)— способное к химическому взаимодействию с медью и контактно-реактивному плавлению с цинком припой П0С61 эвтектического состава (61% 8п, РЬ — остальное, Гпл = 183° С), слабее взаимодействующий с медью, чем олово. [c.81]

Полая часть рога превращается в пластину путем разрезания ее и выпрямления, для чего рог предварительно кипятят 5—6 час. в воде для набухания (воду, в которой кипятят рог, стараются не менять), затем его надевают на шомпол и, повертывая, нагревают в печи на голом огне на светлом горячем пламени. Поверхность рога приобретает при этом температуру до 300° и иногда рог загорается. Последнего необходимо избегать и кроме того необходимо стремиться к равномерному прогреванию рога, иначе в нем создадутся вредные напряжения, понижающие его прочность и влияющие на деформацню-Разогреванием на огне достигается максимальное размягчение рогового вещества, что облегчает его разрезание и выпрямление в пластину. Разрезание производят не по прямой линии, а по некоторой спирали, чтобы получить пластину ближе к прямоугольной форме. Разрезание по прямой линии привело бы к получению трапеции, так как окружности концов рога значительно разнятся между собой. [c.38]

Другие способы. Кроме вышеуказанных способов переработки суспензионного ПТФЭ могут использоваться и другие, в том числе вторичная обработка заготовок. К ним следует отнести горячее штампование листов, получение пористых изделий, изготовление армированных пластин. Штампование проводится при 300—350 °С и давлении 15—40 МПа (150—400 кг / м ) [6]. Недостатком изделий, полученных горячим штампованием, является потеря формы при температуре эксплуатации выше, 150°С. Специальные режимы тепловой обработки позволяют поднять эту температуру до 260°С. Получение пористых изделий чаще всего основано на введении наполнителя, который при спекании или после удаляется растворением, возгонкой или химической обработкой [7, с. 5]. Другой способ основан на применении предварительно термообработанного и измельченного порошка. Прессуют такие порошки при давлении 45—85 МПа (450—850 кг / м ). Пористые изделия (пористость 5—15%) можно получать из обычных порошков при пониженно.м давлении прессования 2,0—4,0 МПа (20—40 кг / м ). Производство армированных пластин, употребляемых для изготовления фольгированных диэлектриков, основано на горячем прессовании стеклотканей и пленок из ПТФЭ, уложенных в чередующемся порядке. Для лучшей адгезии ПТФЭ к стеклоткани и фольге применяются пленки из термопластичных фторполимеров (например, фторопласта-4МБ). Охлаждение под давлением позволяет получать армированные пластины с ровной поверхностью. [c.191]

Плоское указательное стекло представляет собой толстую стеклянную пластину, на поверхности которой, обращенной к жидкости, нанесены параллельные канавки. На фиг. 155 показан поперечный разрез стекла. Стекло укрепляется в металлической рамке (фиг. 156), состоящей из корпуса и крышки. Рамки выпускаются в двух модификациях типов 12кч и Ибк из ковкого чугуна на условное давление 25 кГ/см и температуру до 300° типов 12с и 25бк из стали на рабоее давление 30 кГ/см , температуру горячей воды до 200° и аммиачной воды до 60°. При установке плоских указательных стекол получится резкая грань между жидкостью и газами или парами. Лучи света, падая на стекло, отражаются от наклонных граней канавок в газовой области и проходят внутрь в области заполнения жидкостью. Поэтому часть стекла, соприкасающаяся с жидкостью, кажется темной, а часть стекла, соприкасающаяся с парами или газом, — серебристо-белой. [c.247]

Ютек и др. [304—307], Коул и Вайнгард [308], Хэрл [309, 310], а также Хэрл и др. [311] исследовали потоки жидкости в длинных горизонтальных сосудах (лодочках) при выращивании кристаллов из расплава. Такие потоки, возникающие без перемешивания или иного вносимого извне перемещения, называются естественной, или тепловой, конвекцией и обусловлены различием плотностей и действием сил тяготения. Известны теоретические исследования родственных задач, в том числе задач о конвективном переносе тепла от нагретой вертикальной пластины [284], о переносе тепла между двумя близко расположенными вертикальными пластинами [312] и о переносе тепла между двумя подогреваемыми снизу горизонтальными пластинами [213] (классическая задача Рэлея — Бенара). Однако частный случай тепло- и массопереноса в длинном горизонтальном сосуде, температура жидкости на концах которого различна, по-видимому, теоретически не исследован. Некоторое представление о распределении потоков в таком сосуде при естественной конвекции дает модельный опыт, поставленный Россби [313]. В этом опыте прозрачный сосуд с прозрачной жидкостью помещали на горизонтальном алюминиевом бруске, который служил основанием контейнера. Вдоль этого бруска создавали градиент температуры. Распределение потоков было видно по движению взвешенных частиц алюминия. По дну контейнера шел поток от холодного конца к более теплому, затем у нагретого конца он поднимался, шел по поверхности от горячего конца к холодному и там опускался кроме того, по всей длине контейнера существовали потоки, опускающиеся от поверхности вниз. Слой жидкости на дне был холоднее, чем у поверхности контейнера. На фиг. 44 [306] схематически представлены такие же потоки, которые наблюдались визуально в горизонтальной лодочке с прозрачным расплавом хлористого натрия при скорости потоков около 2,5 см/с. Наряду с ними видны и ячейки с восходящими и нисходящими потоками. При продольных градиентах температуры около 30°С/см наблюдаемые потоки были по большей части [c.522]

Электроизоляционное фосфатирование. Фосфатная пленка всегда обладает высокими электроизоляционными свойствами. Особенности процесса электроизоляционного фосфатирования заключаются лишь в специальной подготовке поверхности к покрытию и в операциях контроля электроизоляционных свойств. Так, при фосфатировании статорного и трансформаторного железа, ленты и прочих деталей, изготовленных из кремнистых, электротехнических марок листового железа, необходимо прежде всего удалить кремнкстую оксидную пленку, покрывающую после проката всю поверхность листа. Для этой цели пластины, штампованные из листа, монтируют в приспособлениях так, чтобы они располагались вертикально с минимальными зазорами для омывания растворами. Затем детали обезжиривают в горячем щелочном растворе, промывают и стравливают кремнистую пленку в растворе соляной кислоты уд. веса 1,19 с добавкой 5% фтористого калия или натрия и 5 г/л уротропина при температуре 15—25° С с выдержкой 10—15 мин. [c.191]

Результаты исследований, проведенных в работе [38] с разнообразными химическими соединениями, которые используют в качестве отверждающих агентов, позволили более детально изучить влияние отвердителей на радиационную стойкость эпоксидных композиций. При этом заготовки — пластины отливали в стеклянные формы с нанесенным на их поверхность восковым разделительным слоем. Для отверждения их подвергали суточной выдержке при комнатной температуре с последующей термообработкой (для композиций горячего отверждения). Образцы, вырезанные из отлитых пластин, испытывали на прочность при изгибе на приборе Хонсфильда. [c.37]

Образующаяся в аппарате паро-жидкостная смесь разделяется в сепараторе на пар и плав, концентрация которого достигает 98% ЫН4ЫОз. Плав при температуре 200—205° поступает далее в специальный аппарат, где продувается горячим воздухом (205°), при этом содержание влаги в плаве понижается до 0,2%. Почти полностью обезвоженный плав передается на непрерывно движущиеся металлические ленты, изнутри охлаждаемые водой, на поверхности которых соль кристаллизуется в виде тонких пластин (чешуек). Полученная соль снимается с ленты ножом и далее подвергается дроблению и рассеву. [c.53]

Значения, полученные при экаплуатации пластиков при комнатной температуре, показывают, что полное разрушение связи между обработанным стеклом и эпоксидной смолой следует ожидать только после 45 лет непрерывного погружения в воду [Л. 20-142]. Однако если эпоксидные смолы и обладают наилучшей стойкостью к воздействию воды, то влияние горячей воды (65—85 °С) даже при низких давлениях является тяжелым испытанием и, таким образом, стойкость к горячей воде — одна из наиболее важных характеристик. Стойкость к высокой влажности при подъеме температур может быть даже еще более важной характеристикой. Роль покрытий поверхности стекла на воздействие воды была изучена подробно, и основное положение заключается в том, что замасливатель создает улучшение характеристики. При изучении плоских пластин из Е-стекла было обнаружено, что без совмещающих веществ агентов появляются повреждения, которые носят адгезионный характер с совмещающими агентами повреждения были либо в связующем материале, либо в этих агентах, показывая, что преимущества были получены благодаря влиянию агента на смолу. Интересно, что при обычных условиях наблюдается обратная связь между омачиванием и остаточной прочностью [Л. 20-161]. Было также отмечено, что лишенное натрия Е-стекло обеспечивает улучшенные свойства по сравнению с Е-стеклом, содержащим натрий [Л. 20-142]. [c.324]

Плакирование. Непосредственное получение биметалла титан—сталь обычным способом горячей прокатки затруднено вследствие окисления свариваемых поверхностей, главным образом титана, что препятствует хорошему сцеплению между сталью и титано.м. Предложено несколько способов плакирования мягкой стали титаном. Для предохранения поверхности титана от окисления во время горячей прокатки со сталью при получении биметалла Астровым [178] предложено помещать между сталью и титаном стружку металлического магния из расчета 2—3 г на 1 л воздуха, находящегося в промежутке между сталью и титаном. Сваренный пакет, состоящий с поверхности из двух стальных пластин и внутри из двух титановых. тстов, разлелет1ых во избежание сваривапия изолирующей прокллткой, прокатывают при температуре 1000°С с суммарной деформацией до Ь5 90 Таким способом в производственных условиях получают сразу два листа биметалла сталь-титан общей толщиной 1—12 мм при толщине плакирующего слоя 0,5—2,5 мм. Биметалл обладал хорошими механическими свойства.ми и свариваемостью. [c.151]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология