Конденсация на вертикальной стенке и горизонтальных трубах

Н — определяющий размер в м (при конденсации на вертикальной стенке — высота степки, при конденсации па горизонтальной трубе — диаметр трубы) г — теплота парообразования при температуре насыщения в ккал/кг. [c.143]

Для ламинарного течения пленки Нуссельт получил теоретическое выражение коэффициента теплоотдачи, которое при конденсации на горизонтальной трубе полностью подтверждается опытными данными, а для конденсации на вертикальной трубе или стенке дает численные значения на 20% меньше опытных. [c.433]

Конденсация на вертикальной стенке и горизонтальных трубах [c.119]

At — разность между температурой фазового превращения и температурой одной из фаз в град с — коэффициент (с = 0,94 для случая конденсации на вертикальной стенке (трубе), с = 0,72 для случая конденсации пара на горизонтальной трубе) [c.230]

В качестве определяющей температуры при выборе физических параметров конденсата принята средняя температура стекающей пленки /к = 0,5(/з + /ц), где — температура насыщения, /ш — температура стенки. Скрытая теплота конденсации г, входящая в выражения для критериев Кк и Не , определена при температуре насыщенного пара Определяющим размером принят диаметр с1 для горизонтальных труб и высота Н для вертикальных труб и стенок. [c.126]

Поскольку на практике температура стенки непостоянна, из уравнений можно исключить температурный напор, заменяя его количеством конденсата, образующегося в единицу времени. Анализируя < юрмулу (5.38), можно сказать, что коэффициент теплоотдачи при конденсации на горизонтальной трубе равен а для вертикальной в случае, если [c.150]

Назовем отношение геометрическим фактором конденсации, соответственно для вертикальной стенки, если Н = I, или для горизонтальной трубы, если Н = д.. [c.142]

Основываясь на анализе условий образования и движения пленки, Нуссельт получил выражения для толщины пленки при конденсации пара на плоской вертикальной стенке и на горизонтальной трубе. При конденсации на плоской вертикальной стенке [c.7]

Температура газа после первичных газовых холодильников должна находиться в пределах 25—35 С Повышение температуры газа неизбежно отражается на работе всей аппаратуры цеха улавливания Дтя первичного охлаждения коксового газа и конденсации смоляных и водяных паров в коксохимическом про мышленности применяются трубчатые газовые холодильники с теплопередаче" через стенку и холодильники непосредственного действия В зависимости от типа применяемых холодильников различают несколько схем первичного охлаждения коксового газа схема с холодильниками непосредственного действия, с исноть-зованием трубчатых газовых холодильников (с вертикальным расположением труб или холодильников с горизонтальным расположением труб), схема охта-ждения газа в конденсаторах и трубчатых газовых холодильниках и др При менение холодильников того или иного типа вносит характерные особенпост в технологические схемы охлаждения газа и изменения в режим работы устд. новок [c.192]

Н — определяющий размер в м (высота стенки при конденсации на вертикальной стенке, диаметр трубки при конденсации в горизонтальной трубе). [c.230]

Здесь а ш — скорость стекания пленки конденсата, м/сек бпл — толщина пленки конденсата, м р — плотность конденсата, кг/м р,, — вязкость конденсата, н-сек/м Gm — массовый расход конденсата в самой нижней точке поверхности конденсации, отнесенный к ширине последней, кг/(м-сек) [VI1-5] q — удельная тепловая нагрузка, вт/м Н — высота вертикальной стенки, м г — теплота конденсации, дж/кг нар — наружный диаметр горизонтальной трубы, м г —число расположенных друг над другом горизонтальных труб. [c.579]

На рис. 12-13 формулы (12-41) и (12-42) сопоставлены с опытными данными. Опытные данные получены при конденсации насыщенного водяного пара на вертикальных стенках высотой до 0,61 м вертикальных трубках и горизонтальном пучке труб. Значения критерия Пк в использованных опытных данных изменялись от 0,98-Ю до 4,5-10 2, число Прандтля изменялось от 1,75 до 3,65 давление пара рп (0,12-5-1) 105 Па. [c.289]

Нуссельт рассчитал также теплообмен при конденсации на горизонтальных трубах круглого сечения. Результаты этих расчетов можно свести к следующему среднее значение коэффициента теплообмена для горизонтальной трубы диаметрам с1 равняется среднему значению коэффициента теплообмена для вертикальной стенки высотой х= = 2,5 й. Если несколько горизонтальных труб расположены друг над другом, то конденсат стекает с верхних труб на нижние. Вследствие этого теплообмен (рис, 12-3) для каждой последующей трубьи уменьшается. Расчеты Нуссельта показывают, что тепловой лоток для второй трубы составляет лишь 60% теплового потока для первой трубы. Такое падение теплообмена можно значительно уменьш1ить, применяя расположение труб по схеме Жинабо (рис. 12-4). [c.416]

Для теплообмена, связанного с пленочным кияением, Л. А. Бромлей [Л. 237] получил соотношение яа основе модели, которая в основном идентична с пленочной теорией Нуссельта для конденсации. Нринято, что пленка пара, прилегающая к греющей поверхности, увеличивается иод влиянием выталкивающих сил и через эту пленку тепло переносится путем теплопроводности. Результирующее соотношение для вертикальной стенки идентично с уравнением (12-9), с единственным отличием плотность р в этом уравнении должна быть заменена разностью (р —Р ) плотностей жидкости и пара. Иными словами, в уравнение должны быть введены характеристики пара. Было найдено, что соотношение для горизонтальной трубы, аналогичное уравнению (12-9), находится в согласия с экспернмен-тальными результатами, когда вводилась поправка, учитывающая, что перенос тепла радиацией через пленку пара увеличивает толщину пленки пара и что жидкость оказывает трение на движущуюся пленку пара. [c.428]

Конденсация на поверхностях значительной высоты может приводить к турбулизации стекающей пленки, что серьезно усложняет анализ процесса. Имеющиеся в литературе [1, 2, 5, 6, 23, 27, 28] соотношения для критического значения числа Рейнольдса, при котором происходит турбулизация стекающей пленки, и особенно формулы для коэффициентов теплоотдачи от турбулентной пленки к стенке весьма громоздки и здесь не приводятся, тем более что турбулентное течение пленки конденсата в технологической аппаратуре встречается не слишком часто. Последнее объясняется тем, что для уменьшения вертикального размера поверхности конденсации широко распространенные кожухотрубчатые конденсаторы с конденсацией пара в межтрубном пространстве стараются располагать горизонтально. Тогда на малой высоте, равной наружному диаметру трубок аппарата, средняя толщина пленки конденсата не успевает стать настолько значительной, чтобы течение пленки успело приобрести турбулентный характер. Кроме того, коэффициенты теплоотдачи при конденсащш на горизонтальных трубах имеют значительные величины и при конденсации водяного пара достигают нескольких десятков тысяч Вт/(м - К). [c.241]

В ряде зарубежных исследований, а также в работе С. В. Хиж-някова и И. И. Луканова было показано, что теплоотдача на одиночных трубах, оребренных низкими ребрами с небольшим шагом, оказывается значительно более высокой, чем при конденсации на гладкой трубе. Здесь интенсификация объясняется тем, что большая часть поверхности представляет вертикальные стенки с высотой участка конденсации меньшей, чем для горизонтальной гладкой трубы того же диаметра, что и оребренная. [c.279]

Приведенные уравнения пригодны при конденсации сухого насылценного водяного пара на гладкой поверхности при скорости движения пара не более 10 м сек. Определяющая температура — средняя температура стекающей пленки конденсата Г . Скрытая теплота конденсации г определяется при температуре Г,. Определяющим размером для горизонтальных труб является диаметр, для вертикальных труб и стенок — высота Н. [c.103]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология