Коэффициент теплоотдачи при обтекании одиночной трубы

А. Поперечное обтекание одиночных рядов и пучков труб. Определение коэффициента теплоотдачи. Средний коэффициент теплоотдачи а одного ряда труб или пучка [c.247]

Теплоотдача при вынужденном поперечном обтекании труб. Для того чтобы лучше понять зависимость коэффициента теплоотдачи от гидродинамических условий обтекания теплоносителем наружной поверхности труб, рассмотрим вначале поперечное обтекание одиночной трубы, а затем-пучка труб. При поперечном обтекании трубы на лобовой части ее поверхности образуется ламинарный пограничный слой, толщина которого постепенно увеличивается (рис. 11-13). При обтекании лобовой части трубы сечение потока уменьшается, скорость жидкости увеличивается, а давление у поверхности падает. В кормовой части трубы давление увеличивается, так как скорость уменьшается скорость жидкости в пограничном слое также снижается, а начиная с некоторого сечения частицы движутся в обратном направлении, образуя вихри, которые периодически отрываются с поверхности трубы и уносятся потоком (подробнее см. разд. 6.8). При этом соответственно изменяется значение локального коэффициента теплоотдачи по поверхности [c.295]

Коэффициент теплоотдачи пупков труб. Средние числа Нуссельта при поперечном обтекании пучков гладких труб можно рассчитать с помощью соотношений для средних чисел Нуссельта одиночного ряда труб [1]. Однако при одной и той же скорости значения чисел Нуссельта для ряда труб в пучке выще, чем для одиночного ряда, и зависят от поперечного и продольного шагов пучка. Для пучка труб с десятью и более рядами труб [c.248]

При определении коэффициента теплоотдачи в случае поперечного обтекания одиночной трубы жидкостью используют формулу, предложенную В. И. Гомелаури [c.36]

При одной и той же усредненной скорости потока теплоносителя теплоотдача может быть различной в зависимости от расположения поверхности нагрева по отношению к потоку и от формы поверхности нагрева, так как все указанное сказывается на реальной толщине пограничного слоя. В уравнении (89) это сказывается на величине коэффициента к. Например, известно, что при одних и тех же значениях чисел Яе и Рг при поперечном обтекании одиночной трубы по сравнению с продольным коэффициент теплоотдачи конвекцией возрастает более чем на 30%. [c.96]

При обтекании пучка трубы первого ряда находятся почти в тех же условиях, что и одиночная. В следующих рядах коэффициент теплоотдачи возрастает, так как здесь трубы омываются уже завихренным потоком. [c.35]

Теплоотдача при обтекании пучков труб. Как и при обтекании одиночной трубы, коэффициент теплоотдачи изменяется по периметру трубы в глубинном ряду пучка. Если в передней части одиночной трубы максимум а всегда в точке ф = О, то при обтекании трубы в глубинном ряду распределение теплоотдачи по углу ф зависит от компоновки пучка (рис. 11.11). [c.292]

Исследования показали, что при движении потока в гладких трубах и каналах конвективный коэффициент теплоотдачи при прочих равных условиях в два и более раза ниже, чем при внешнем обтекании круглых труб и тел другой формы. В связи с этим возникает вопрос, возможно ли за счет преимуществ внешнего обтекания достичь значений коэффициентов теплоотдачи, характерных для развитого турбулентного режима, в области ламинарного и переходного режимов течения. С этой целью были проведены исследования теплоотдачи и сопротивления элементов с двуугольными каналами малых эквивалентных диаметров. Опыты проводились на аэродинамической установке разомкнутого типа. Воздушный поток создавался воздуходувкой производительностью 250 м 1ч и напором 3500 мм вод. ст. Исследования проводились на одиночных элементах, обогреваемых кипящей водой и состоящих из двух профильных листов шириной приблизительно 100 мм, длиной 180—200 мм. При этом, как показали визуальные наблюдения, в слое воды, прилегающем к стенке элемента, происходит интенсивная циркуляция пароводяной эмульсии, что обеспечивает высокие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны кипящей воды и, как следствие этого, постоянную температуру стенок элементов, равную температуре насыщенного пара. Вследствие того, что коэффициенты теплоотдачи со стороны кипящей воды большие, тепловым сопротивлением от воды к стенке пренебрегали. Коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха принимали равным коэффи-циенту теплопередачи. Результаты опытов обрабатывались в критериях подобия [c.38]

В конвекционной камере тепло передается трубам в основном конвекцией. Неравномерность теплоотдачи по поверхности трубы отмечается и для конвекционной камеры. Характер изменения коэффициента теплоотдачи для различных участков трубы при поперечном обтекании дымовыми газами одиночной трубы показан на рис. 4.10. Из него следует, что для лотового участка трубы, на который набегает поток, коэффициент теплоотдачи максимален. Минимальное значение коэффициента теплоотдачи характерно для боковых участков при угле ф = 90 100 °. На этих участках можно было бы ожидать большого значения [c.120]

Среди большого многообразия компоновок теплообменных поверхностей из пакетов цилиндрических труб основными являются коридорные и шахматные (рис. 9.4). Характерными геометрическими параметрами являются = — относительный продольный шаг между осями цилиндров 5г = = 52//) — относительный диагональный шаг между осями цилиндров (для шахматных пакетов). В первом ряду пакета трубы находятся в условиях, практически близких к условиям обтекания одиночного цилиндра (если только межтрубный зазор достаточно велик), а в последующих рядах гидродинамическое сопротивление и теплоотдача возрастают. Это является следствием того, что первые ряды действуют как турбулизаторы. Стабилизация течения происходит в пределах 10% после 4-го ряда и практически полностью после 14-го ряда. Базисом для расчетов является стабилизированное течение при угле атаки р = 90° (т. е. при строго поперечном течении). За характерный линейный размер принимается наружный диаметр труб, за характерную скорость течения 7= Уо/ 11 , где г коэффициент наибольшего сужения проходного сечения пакета по ходу потока. [c.154]

В конвекционной камере теплота передается трубам в основном конвекцией. Неравномерность теплоотдачи по поверхности трубы отмечается и для конвекционной камеры. Характер изменения коэффициента теплоотдачи для различных участков трубы при поперечном обтекании одиночной трубы дымовыми газами иллюстрируется рис. 4.12. Для лобового участка трубы, на который набегает поток, коэффициент теплоотдачи максимален. Минимальное значение коэффициента теплоотдачи характерно для боковых участков при угле ф = 90 ч-100°. На этих участках можно было бы ожидать большего значения коэфф шиента теплоотдачи, так как скорость газов здесь наибольшая. Однако в действительности, если на лобовой части поток изменяет направление и имеет значительную турбулизацию, то на боковых участках успевает образоваться пограничный слой, уменьшающий теплоотдачу. При большом числе труб в конвекционной камере коэффициент теплоотдачи для всего пучка будет выше, чем для одиночной трубы, в результате турбулизации потока газа первыми [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология