Турбулентное течение пленки

В этих теплообменниках тепло нагретой стенки отдается жидкости, образующей на поверхности нагрева тонкий слой (пленку). В теоретической части книги была показана зависимость коэффициента теплоотдачи от толщины пленки или от способа движения пленки по поверхности нагрева. К конструкции пленочных теплообменников предъявляются следующие требования обеспечить стекание жидкости в виде возможно более тонкой пленки нарушить ламинарное движение слоя жидкости на поверхности нагрева обеспечить турбулентное течение пленки по поверхности. [c.234]

Коэффициент теплоотдачи а в случае турбулентного течения пленки, таким образом, увеличивается с увеличением высоты поверхности конденсации аналогично тому, что наблюдается при естественной конвекции. [c.85]

При турбулентном течении пленки для расчета пл и бпл можно использовать эмпирические уравнения [1 [c.18]

Более подробные сведения по теплоотдаче при конденсации паров, в частности для турбулентного течения пленки конденсата, можно найти в работе 12]. [c.23]

Величину ал можно определить по формуле (4.18) или с учетом поправок на волновое движение, изменения физических свойств жидкости с температурой и. переохлаждение конденсата — по формуле (4.30). Величину локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата в работе [86] [c.130]

Область турбулентного течения пленки конденсата характеризуется значениями безразмерной толщины пленки [c.130]

Лабунцов [72] для определения локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата предложил формулу [c.131]

При турбулентном течении пленки конденсата присутствие влаги в паре несколько улучшает теплоотдачу [86]. [c.146]

С. С. Кутателадзе [3 ] для случая турбулентного течения пленки конденсата по вертикальной стенке предложил формулу [c.20]

НЕКОТОРЫЕ СВЕДЕНИЯ О ТУРБУЛЕНТНЫХ ТЕЧЕНИЯХ ПЛЕНКИ [c.65]

При турбулентном течении пленки для расчета ii j, и Й л можно использовать эмпирические уравнения (I] [c.36]

Для турбулентного течения пленки суспензии коэффициент массоотдачи в жидкой фазе Р можно рассчитать по уравнению [56] [c.83]

Турбулентное течение пленки. Развитие турбулентности в пленке более затруднительно, чем в сплошном потоке жидкости, поскольку размер образующихся вихрей ограничен толщиной пленки. [c.136]

Присутствие ПАВ в растворах вызывает также увеличение значения критерия Рейнольдса, при котором возникает турбулентное течение пленки. Так, добавка додецилсульфата натрия к воде, понижающая поверхностное натяжение от 68,5-10 до 44,8-10 Н/м, приводит к повышению значения критерия Рейнольдса, соответствующего переходу к турбулентному режиму, от 2000 до 5200. [c.139]

Теоретическое исследование гидродинамических характеристик турбулентных течений пленок требует привлечения основных методов теории турбулентности. Согласно положениям последней, в уравнениях движения, полученных из уравнений Навье — Стокса, компоненты скорости и давление представляются в виде сумм средних значений и пульсационных составляющих (см. уравнение (3.2)). Получающиеся в результате осреднения по времени уравнения известны как уравнения Рейнольдса [c.65]

Известен ряд работ по абсорбции газа при турбулентном течении пленок [203—205]. В них проанализировано влияние вихрей, а также движение примыкающей газовой фазы. Движение газа может изменить волновые параметры, а следовательно, повлиять на процесс массообмена. В случаях когда происходит массоперенос от твердой стенки к турбулентно текущей пленке, влияние вихрей на скорость процесса выражено слабо [159— 161]. Этот факт легко объяснить, зная, что вихри затухают вблизи твердой стенки, и их влияние на диффузионный пограничный слой оказывается пренебрежимо малым. [c.124]

На основе экспериментального исследования массопередачи [253] получены корреляционные уравнения для расчета кинетики массоотдачи при ламинарно-волновом и турбулентном течениях пленки. Результаты сопоставлены с экспериментальными данными ряда исследователей и теоретическими зависимостями, полученными для ламинарной и волновой пленки. Предложены модели массопереноса в ламинарно-волновой и турбулентной пленках. Показано, что при ламинарно-волновом режиме коэффициент массоотдачи зависит от частоты волн. Полученные [253] соотношения могут быть использованы для расчета кинетики массоотдачи в жидкой фазе в трубчатых пленочных колоннах при умеренных скоростях газа. [c.126]

Турбулентное течение пленки жидкости [c.53]

При турбулентном течении пленки профиль скоростей можно описать, пользуясь так называемым законом корня седьмой степени Блазиуса [c.77]

Как показывает сопоставление расчетов по уравнениям (П. 151) и (11.155), расхождение значений не превышает нескольких процентов. Поэтому как для ламинарного, так и для турбулентного течения пленки допустимо рассчитывать значение Ф по формуле (П.151). Сопоставляя (II.130), (П.154) и (II.155), получим [c.78]

Как видно, реальное распределение жидкости по времени пребывания существенно отличается от рассчитанного на основании идеализированной модели ламинарного течения. Причиной этого является продольное перемешивание, обусловленное турбулизацией жидкости в пленке. Это было подтверждено результатами опытов по дистилляции смеси метанола и воды в пленочных роторных аппаратах, показавших, что турбулентное течение пленки способствует выравниванию состава жидкости по высоте аппарата. [c.332]

При турбулентном течении пленки конденсата, т. е. при Кепл>ЮО, е рассчитывается по формуле [c.581]

D -коэф. мол. диффузии распределяемого компоиеита А (м /с),/в-частота крупных волн (л/с). Для турбулентного течения пленки справедлива теоретич. ф-ла Р Э/О = = 0,097К / Re S , , где Кр = ц з/Рь безразмерный параметр, ст-поверхностное натяжение (Дж/м ), S j, = = vJD - число Шмидта для жидкости. [c.575]

Опытным путем в зависимости от значения Ке д установлены три основных гидродинамических режима движения пленки (значения Ке л, соответствующие переходу от одного режима к другому, приведены ориентировочно) ламинарное течение пленки с гладкой (безволновой) поверхностью раздела фаз (Ке , < 30) ламинарное течение с волнистой поверхностью раздела фаз (30 < Ке < 1600) турбулентное течение пленки (КСдл > 1600). [c.131]

Конденсация на поверхностях значительной высоты может приводить к турбулизации стекающей пленки, что серьезно усложняет анализ процесса. Имеющиеся в литературе [1, 2, 5, 6, 23, 27, 28] соотношения для критического значения числа Рейнольдса, при котором происходит турбулизация стекающей пленки, и особенно формулы для коэффициентов теплоотдачи от турбулентной пленки к стенке весьма громоздки и здесь не приводятся, тем более что турбулентное течение пленки конденсата в технологической аппаратуре встречается не слишком часто. Последнее объясняется тем, что для уменьшения вертикального размера поверхности конденсации широко распространенные кожухотрубчатые конденсаторы с конденсацией пара в межтрубном пространстве стараются располагать горизонтально. Тогда на малой высоте, равной наружному диаметру трубок аппарата, средняя толщина пленки конденсата не успевает стать настолько значительной, чтобы течение пленки успело приобрести турбулентный характер. Кроме того, коэффициенты теплоотдачи при конденсащш на горизонтальных трубах имеют значительные величины и при конденсации водяного пара достигают нескольких десятков тысяч Вт/(м - К). [c.241]

Ha основе интегрирования этого выражения при условии Рг = onst Д. А. Лабунцовым получена следующая формула для расчета среднего значения коэффициента теплоотдачи при наличии участков ламинарного и турбулентного течения пленки конденсата [c.329]

Выше были рассмотрены закономерности тйГ лоотдачи при конденсации пара при условии, что силы тяжести оказывают определяющее влияние на движение пленки конденсата и динамическим воздействием пара на пленку можно пренебречь. Это равносильно допущению, что пар можно считать неподвижным. В ряде случаев динамическое воздействие пара может быть существенным. Оно зависит от взаимного направления сил тяжести и трения на границе раздела фаз, которое определяется направлением движения пара и конденсата, а такн<е положением поверхности теплообмена в пространстве. Как показывают опытные данные, при ламинарном течении пленки и движении конденсата и пара сверху вниз при скоростях последнего до 40 м/с движение пара практически не сказывается на величине коэффициента теплоотдачи. При больших скоростях пара коэффициент теплоотдачи возрастает. При турбулентном течении пленки конденсата в условиях преобладающего влияния сил трения коэффициент теплоотдачи пропорционален скорости пара в степени 0,8. При одновременном влиянии сил тяжести и трения на движение пленки конденсата математическое описание процесса теплоотдачи представляет большие трудности. Этот вопрос рассматривается в специальной литературе. [c.330]

Одним из наиболее значительных теоретических исследований турбулентных течений пленок является работа Даклера и Бёджлина [113]. Они использовали подход, применяющийся при изучении турбулентного течения в круглой трубе. Предполагается, что область течения подразделяется на три различные зоны вязкий подслой, примыкающий к твердой стенке, промежуточный слой и слой, примыкающий к свободной поверхности, в котором реализуется полностью развитое турбулентное течение. Для скорости жидкости и поперечной координаты вводятся следующие безразмерные соотношения [c.67]

Присутствие ПАВ вызывает также возрастание числа Рейнольдса, при котором возникает турбулентное течение пленки. Так, по данным Брауэра, добавка додецилсульфата натрия к воде, понижающая поверхностное натяжение от 68,5-10 до 44,8-10 Н/м, приводит к увеличению числа Рейнольдса, соответствующего переходу к турбулентному режиму, от 2000 до 5200. По данным Р. Д. Конеру, Ю. М. Тананайко и И. И. Чернобыльского, проводивших опыты по изучению пленочного течения чистой воды и воды с добавками сульфанола в диапазоне значений поверхностного натяжения а = (71,4-н-2,8) 10 Н/м, критическое значение числа Рейнольдса возрастает от 2000 для чистой воды до 3200 для растворов ПАВ. Оказалось, что при Re < 800 добавление ПАВ практически не влияет на толщину пленки жидкости. При Re > 800 добавление ПАВ приводит к уменьшению толщины пленки. При турбулентном режиме (при наличии ПАВ и Re > 3200) ПАВ сносится потоком и не оказывает существенного влияния на пленочное течение. Для области 800 Re 3200 [c.57]

Турбулентное течение пленки 12 4. 4,74 1600 3.Второй лаиинарный волновой [c.45]

Эта ( )-ла справедлива длн наров кидкостей о числом Прандтля — v, /a > 1 и нри параметре К г/с Д1 > 5 (где а и Су — коэфф. температуропроводности и уд. теплоемкость конденсата). При более низких значениях Рг и К, наблюдающихся, как правило, только при К. наров жидких металлов, коэфф. теплоотдачи может быть значительно меньшим, чем это следует из приведенной ф-лы. При турбулентном течении пленки конденсата эта ф-ла также непригодна для этого случая предложен рнд полуэмпирич. и чисто экспериментальных за-висиМ01 тсй. [c.342]

При волновом течении толщина и скорость пленки имеют некоторые средние значения, а эффективная теплопроводимость пленки несколько больше (примерно на 21 %), чем при ламинарном течении. Число КСпл, характеризующее переход к турбулентному течению, называется критическим и, по данным различных авторов, имеет разные численные значения. В практических расчетах принимают Квпл. кр= 1600 [57]. При турбулентном течении пленки теплоотдача возрастает с ростом плотности орощения (или числа [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология