Степень испарения

Сырье —фракция н. к. — 140°С (или н. к. — 180 С) — после подогрева в печи 4 до 150°С при степени испарения после подогрева 23% подается во фракционирующую колонну 5 блока вторичной перегонки. Пары фракции н. к. — 85 °С с верха колонны 5 поступают в конденсатор-холодильник 2. Фракция н. к, —85°С после охлаждения примерно до 35 °С собирается в емкости 1, откуда часть забирается насосом и возвращается в колонну 5 в качестве орошения, а избыток поступает в колонну 3 в качестве сырья. [c.162]

В хранилищах нефти (резервуарах) такн<е происходит испарение легких фракций, причем главными факторами, влияющими на степень испарения нефтей, нужно считать [c.66]

При испарении топлива молекулы его вылетают из жидкости в окружающий воздух. Часть испарившихся молекул может снова удариться о поверхность жидкости и поглотиться ею. Степень испарения топлива определяется разностью между количеством молекул, вылетающих из жидкости и снова ею поглощаемых. Интенсивность или скорость испарения зависят от начальной концентрации молекул данного топлива в воздухе и от скорости их диффузии. Если газовое пространство над жидкостью не ограничено, та испарение происходит с максимальной скоростью. В этом случае имеет место свободное испарение. В замкнутом объеме в начальный момент скорость испарения равна скорости свободного испарения, но по мере насыщения воздуха молекулами топлива увеличивается число молекул, возвращающихся обратно в жидкую фазу, и процесс испарения замедляется. При определенной концентрации молекул топлива в воздухе число вылетающих из жидкости и возвращающихся в нее молекул уравнивается, наступает состояние динамического равновесия [10]. [c.39]

Водяной пар применяют также для интенсификации нагрева нефтяных остатков в трубчатых печах при вакуумной перегонке. При этом добиваются большей степени испарения нефтепродукта, предотвращения закоксовывания труб. Расход острого пара в этом случае принимают 0,3—0,5% на сырье. [c.69]

Анализ чувствительности соотношения приведенных затрат двух структур системы (рис. IV. 16). Значимыми оказались лишь следующие факторы концентрация компонентов на входе относительные летучести удельные стоимости материалов колонны степень испарения смеси на входе [c.134]

При смешении в секции питания потоков жидкости с различной температурой не происходит простого их суммирования, оно сопровождается небольшим частичным испарением. Поэтому допущение о том, что количество жидкости д, равно суммарным количествам смешивающихся потоков и д, не вполне точно. Однако с учетом того, что в небольших пределах по концентрациям кривые испарения на изобарных кривых и энтальпийной диаграмме близки к прямолинейному очертанию, можно практически пренебречь степенью испарения при смешивании одноименных потоков в секции питания. [c.111]

Возможность частичной или полной конденсации паров, а также степень испарения исходной жидкости предопределяются тепловым балансом и зависят от соотношения масс потоков С, и С2, значений скрытых теп-лот испарения и конденсации, начальных температур и других факторов. [c.611]

При коксовании нефтяных остатков получают газ, бензин, средние и тяжелые коксовые дистилляты и нефтяной кокс. Выход отдельных продуктов коксования и их качество зависят от химического и фракционного состава сырья, от условий ведения процесса коксования и разделения продуктов температуры и продолжительности коксования, давления в системе, объема реакторов, коэффициента рециркуляции, температурного режима колонны разделения и др. Все эти технологические факторы влияют на степень испарения и термического превращения сырья. От соотношения этих процессов зависят выходы отдельных продуктов коксования и их качество. [c.121]

Следует избегать регулирования теплового режима работы печи путем равномерного увеличения температуры, так как при этом теплонапряженность на определенных участках испарения недопустимо повышается. В процессе испарения сырья жидкая фаза потока утяжеляется, так как прежде всего испаряются низкокипящие фракции. Поэтому склонность к коксованию возрастает пропорционально степени испарения. Отсюда следует, что в зонах интенсивного испарения необходимо создавать более мягкий тепловой режим. [c.230]

Отношение количества дистиллята О (в кмоль) к количеству исходного раствора 5 называется степенью дистилляции (или степенью испарения) 2д [c.429]

Увеличение глубины отбора на вакуумных установках очень важно для лучшего использования сырья. Если в печах имеются трубы с увеличенным диаметром в последних рядах экрана (походу потока сырья), то отбор дестиллатов доходит до 70% при малом диаметре труб отбор составляет только 60—62%. В последнем случае не происходит или сокращается степень испарения сырья в трубах печи, в большей степени должно испаряться сырье в колонне, но тепло, необходимое на испарение, отнимается от самого сырья, поэтому температура в испарительной части колонны снижается и как следствие уменьшается глубина отгона. [c.121]

В последнем кристаллизаторе-холодильнике подача аммиака и степень испарения его связаны с регулятором температуры охлаждаемой смеси на выходе из холодильника. [c.373]

I. ВЛИЯНИЕ ПРИРОДЫ МЕТАЛЛА НА СТЕПЕНЬ ИСПАРЕНИЯ ЭЛЕКТРОЛИТОВ ПРИ РАЗНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ [c.45]

Проведены многочисленные исследования, способствовавшие более глубокому пониманию влияния различных факторов на потери напора при двухфазном потоке. Так, предложен [И] графический метод вычисления потери напора на основе диаграммы зависимости давления от энтальпии и удельного объема в качестве дополнительного параметра. Диаграмма изменения давления и температуры с дополнительно нанесенными линиями постоянной степени испарения и постоянной энтальпии позволяет [1 ] установить зависимость между температурой, давлением и степенью испарения. В последнее время опубликован [3] метод детального математического вычисления потери напора и максимальной температуры для двухфазного потока на основании термодинамических зависимостей. [c.64]

С точки зрения проектировщика большой интерес представляет метод расчета потери давления при двухфазном потоке, предложенный [12] для кипящей воды в условиях принудительной циркуляции. В этом случае был применен совершенно новый подход к проблеме, основанный на зависимости между потерей напора при двухфазном потоке и потерей напора для случая однофазного потока в трубе. Используя параметр, основанный на экснериментальных данных, можно установить зависимость между потерей напора. для двухфазного потока и для потока чистой однофазной жидкой системы. Этот метод и полученные авторами данные [12] можно распространить и на углеводородные смеси. Сначала на основании общеизвестных уравнений (Фаннинга или Вейсбаха) вычисляют падение давления для однофазного жидкого потока. Затем, применяя соответствующие множители, учитывающие содержание паровой фазы, можно вычислить эквивалентное падение давления для смешанного двухфазного потока. В зависимости от требуемой точности расчета можно исходить или из среднего процентного содержания паровой фазы для всего интервала температур от температуры конденсации до температуры на выходе из печи, или, пользуясь методом последовательных приближений, вычислить содержание паровой фазы в нескольких промежуточных точках змеевика. Для степеней испарения до 10% использование метода удельного объема приводит к несколько заниженным расчетным потерям напора по сравнению с фактическими. Сравнение с экспериментальными результатами для того же интервала степеней испарения (до 10%) показывает, что рассмотренный метод [12] дает достаточно точные показатели. [c.64]

Функция/4(АКк) = [(1—АПк )/(1—тк)] в уравнении (22) в общем случае зависит от степени выгорания капли, степени испарения воды, температуры, скорости испарения воды, выделения углеводородных компонентов угля и т. д. и в настоящее время аналитически не может быть выражена. [c.15]

В общем случае удельный вес суспензии Тт и размер капли к являются функцией степени выгорания топлива (1—й), степени испарения влаги, заключенной в капле (1 — X), температуры среды Т и начальных параметров суспензии удельного содержания влаги на единицу веса твердых частиц — щ м истинного удельного веса угля в капле — Ту. [c.23]

Изменение объема капли АУ зависит от начальных параметров суспензии, степени выгорания угля, степени испарения воды, интенсивности теплового потока внутрь капли, физико-химиче-ских и физико-механических параметров твердых частиц, в частности теплопроводности и спекаемости высохшего слоя, и в настоящее время не может быть выражено аналитически в виде функции этих параметров. [c.24]

Полагая существование прямой зависимости между степенью выгорания (1—й) и степенью испарения (1—х) [20] в виде [c.24]

Отнеся величину ДО к начальному весу капли и обозначив через Q степень испарения капли, будем иметь [c.22]

Отношение этих критериев А = Р Р- характеризует зависимость степени выгорания от степени испарения. [c.66]

При А 1 скорость горения паров топлива велика по сравнению со скоростью испарения и процесс горения в целом лимитируется степенью испарения (горение тяжелого топлива). [c.66]

В двухфазной смеси возможно поджигание соседней капли от горящей, если период индукции меньше, чем время существования уже горящей капли. В этом случае положение фронта пламени будет стабилизироваться при еще меньшей степени испарения жидких углеводородов, так как пространство, разделяющее поджигаемую каплю от поджигающей, может быть заполнено топливными парами, концентрация которых еще недостаточна для образования горючей смеси. Необходимо только, чтобы горючая смесь образовалась в зоне поджигаемой капли. Следовательно, в этом случае не требуется испарения даже 30% всего введенного топлива. [c.42]

В предварительных опытах определялась степень испарения топлива в смеси, поступающей во фронт [c.53]

Кроме воды, в теплообменниках испаряются легкие фракции нефти. Причем наличие некоторого количества воды в нефти (0,4—0,5%) способствует большему ее испарению в теплообменниках, так как происходит процесс однократного испарения в присутствии водяного пара (вода в условиях теплообменников нефтеперерабатывающих установок практически начинает испаряться раньше нефти). О степени испарения легких фракций нефти в теплообменниках можно судить по данным-табл. 3. В ней приведены количества тепла, получаемые нефтью в теплообменниках без учета ее испарения. В теплообменниках до дегидратора для установок АВТ-1 и АТ другого цеха это количество тепла меньше количества, отданного греющим дистиллятом на 4,5—5,5% (на [c.71]

Рис 2 11 Влияние степени испарения сырья определяемая конструкцией распылителя на время достижения конечной температуры крекинга Степень испарения сырья 1 — высокая, 2 — средняя, 3 — низкая [c.72]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

Само собой разумеется, что такое свойство, как испаряемость имеет большое значение для характерпстики эксплуатационных свойств топлива в камере сгорания должна образовываться взрывчатая и сгорающая без остатка смесь топлива и воздуха. Распыленный карбюратором в виде брызг в потоке воздуха бензин вводится в двигатель под действием поршня теоретически брызги должны испариться и образовать не содержащую следов жидкости смесь воздуха и паров топлива. На практике же испарение происходит неполностью, и существенная часть жидкости проходит через впускной трубопровод в цилиндр в виде струи или движущейся по стенкам трубопровода пленки. Степень испарения мол ет быть увеличена, если (при одинаковом характере распыления топлива) увеличить время контакта с воздухом, повысить температуру смеси пли использовать топливо с большей испаряемостью. Использование первого пути ограничивается конструкцией двигателя и его эксплуатационными характеристиками, второго — уменьшением объемного к. п. д., третьего — экономиче-СКИЛ1И соображениями. Тем не менее, основной тенденцией в ближайшие годы будет увеличение выпуска легкоиспаряющихся бензинов. [c.388]

При начальных оборотах двигателя количество испаряющегося топлива невелико, так как запуск происходит при низких температурах. Для того чтобы паро-воздушная смесь могла взорваться, необходимо увеличить подачу топлива, это осуществляется с помощью дроссельного клапана. Для анализа поведения воздушнотопливных смесей в подводящем трубопроводе, где может быть различная степень разрежения, необходимо знать степень испарения различных смесей в условиях пониженных давлений. Известно, что объем, занимаемый некоторым постоянным весовым количеством воздуха, обратно пропорционален давлению например, объем, занимаемый воздухом в воздушно-топливной смеси с соотношением 3 1, если испарение происходит при 0,5 атм, равен объему, который был бы занят воздухом в воздушно-топливной смеси с соотношением 6 1, но испаряемой при 1 атм. Следовательно, при испарении воздушно-топливной смеси с соотношением 3 1 под давлением 0,5 атм кривая зависимости доли отгона от температуры перемещается вправо и совмещается с кривой, по- [c.394]

Для того чтобы увеличить количество паров топлива, необходимо подать в двигатель более богатую смесь, что достигается использованием дроссельного клапана. Запустить двигатель можно при соотношении воздух пар не выше, чем 20 1 оптимальные условия создаются, если соотношение равно 12 1. Само собой разумеется, что при какой-либо определенной температуре получить смеси такого состава возможно только в том случае, если бензин обладает определенной испаряемостью. Найти значение испаряемости можно, используя кривые лабораторной разгонки топлив [56]. Если в момент, когда двигатель глохнет , подается смесь воздуха и топлива с соотношением 1 1, то для того, чтобы получить смесь воздух — пар с соотношением 20 1, надо испарить топливо на 5%, а чтобы получить соотношение 12 1— на 8,3%. Если же в подаваемой смеси отношение воздух топливо равно 2 1, то топливо должно испариться соответственно на 10 и 16,7%. Для того чтобы установить, при какой температуре разгонки по ASTM будет достигнута требуемая степень испарения, можно воспользоваться имеющимися в литературе соотношениями между кривой разгопки в присутствии воздуха и кривой разгонки по ASTM эти же температуры приводятся в табл. VII1-2. [c.398]

Условиями, необходимыми для выполнения равенства (114), являются одинаковая скрытая молярная теплота конденсации всех компонентов смеси, возможность получения одного и того же продукта как при температуре начала кипения сырья, так и при температуре частичного его испарения. Эти условия хорошо выполняются при разделении обычных углеводородных смесей. Область применения уравнения (114) не ограничивается температурами начала кипения и частичного испарения сырья. Если колонна эксплуатируется с частично испаренным сырьем, то это уравнение можно использовать для расчета количества орошения, необходимого для работы колонны с большей или меньшей степенью испаренности сырья. [c.148]

Здесь обозначены М, з — число теоретических тарелок в укрепляющей и исчерпывающей секциях колонн Л — флегмовое и паровое числа х , х — мольные концентрации обобщенного легкого компонента в жидкой фазе сырья и на тарелке питания у/ — мольная концентрация обобщенного легкого компонента в паровой фазе на тарелке питания а , а — приведенные относительные летучести и по укрепляющей и исчерпывающей частям колонн 8 = 0 Р — мольная степень отгона О — количество дистиллята (кмоль/ч) Р — количество питания (кмоль/ч) 2+, X- — мольные концентрации обобщенного легкого компонента в дистилляте и кубе колонны в , 0 , 0з — корни квадратных уравнений (XIII,14) и (XIII,16) ф, ф, иг, уг — коэффициенты, явно зависящие от 0г, вг, а , а" Р = 1/а — коэффициент I — степень испаренности сырья. [c.299]

После проведения гидравлического расчета печи, когда давление при входе в радиантные трубы будот известно, можно определить степень испарения сырья при выходе пз Рис. 20. К). Кривая. зависимости те- конвекционных труб. Для этого шюсодсржания от температуры. паходят методом графической [c.476]

Х = сопз1), так как при изотермическом испарении потребление тепла и рост энтропии пропорциональны степени испарения (долеХ образовавшегося пара). [c.229]

Можно доказать, что при i = onst и понижении температуры вследствие большого падения энтальпии жидкости i, несмотря на небольшое увеличение теплоты испарения г, степень испарения X" будет сильно возрастать. [c.230]

Для увеличения интенсивности кипения применяют также принудительную циркуляцию (рис. 1У-33). Коэффициент схср при этом повышается. Далеко идущих обобщений для такого процесса пока нет. Исключение составляет уравнение (действительное, впрочем, для небольшой — 4 7о — степени испарения) типа (1У-168), в котором а=0,8 6=0,4 с=0,021 скорость потока и Не (обычно порядка 60 ООО—300 ООО) должны быть известны. [c.335]

Степень испарения частиц сильно зависит от их размеров. При ис-пользованпи сравнительно крупных частиц во время пх пролета через плазму дугн успевает испариться только часть вещества. Наблюдается фракционное испарение каждой крупинки. Использование тонкого порошка (-<0,1. мл) обеспечивает полное испарение. Но очень тонкий порошок вводить не удается, потому что отдельные частицы сплавляются при приближении к дуге. Степень измельчения порошка при анализе надо поддерживать постоянной. [c.254]

Наиболее важна в области дальнейшего совершенствования заводских печей также разработка улучшенных методов расчета потери напора при двухфазном потоке. Точное вычисление потери напора при двухфазном потоке важно не только для определения перепада давления в печном змеевике, но и для. выяснения того, достигается ли в той или иной точке змеевика максимальная температура технологического потока. Если в связи с особенностями изменения давления и температуры по длине змеевика печи в какой-либо точке испарение происходит быстрее, чем это соответствует скорости подвода продуктами сгорания необходимого количества тепла (скрытого тепла испарения и физического тепла потока), то температура технологического потока будет снижаться. Это замечание, в частности, сп1 а-ведливо для печей, работающих с высокой степенью испарения. Следовательно, в некоторой точке печного змеевика температура основного ядра жидкости может значительно превышать температуру, измеряемую на выходе из печи. [c.63]

Выше указывалось, что наиболее рациональным методом получения алкилата, не содержащего фторидов, является в первую очередь предотвращение их образования при процессе. Это утверждение, безусловно, правильно описанные выше реакторы и применяемые вместе с ними отстойники проектируют, учитывая эту задачу. Однако на большинстве действующих в настоящее время установок все еще сталкиваются с проблемой удаления или разложения фтористых соединений. До сего времени наилучшим способом удаления фторидов является термическое разложение фторалкилов достаточно продолжительным действием высокой температуры в огневом кипятильнике или печи. Эксплуатация этого оборудования показала, что для приемлемой полноты разложения фторидов, содержащихся в алкилате, необходимо при температуре на выходе из змеевика около 213° С поддерживать интенсивность циркуляции порядка 8—10-кратного объема остатка перегонки. Однако возникает сопутствующая проблема —подведение достаточного количества тепла для разложения и удаления фторидов без перегрузки ректификационной колонны чрезмерным подводом тепла в кипятильник. Эту проблему удается решить созданием противодавления на выходе из змеевика печи с тем, чтобы степень испарения не превышала уровня, соответствующего температуре 204° С. Поддержание зкидкофазного состояния теплоносителя в змеевиках кипятильника в значительной мере способствует разложению фторидов и удалению фтора, так как увеличивает возможную нродолжительность реакций разложения. [c.181]

Введение порошковых проб в дуговой разряд воздушной струей повышает воспроизводимость аналитических линий, облегчает автоматизацию процессов анализа и регистрацию спектра. Одной из причин плохой воспроизводимости результатов анализа является различие размеров частиц анализируемых материалов, так как интенсивность линии пропорциональна величине, характеризующей полноту испарения частиц. В работе [271] было экспериментально показано, что степень испарения элементов при спектральном определении из порошковых материалов зависит от размера частиц анализируемого материала. На основании проведенных расчетов установлено,, что размер частиц материала при определении ртути в дуговом разряде при силе тока 15 а и скорости воздушной струи 2 м1сек должен составлять не более 0,16 мм. [c.124]

Для неоднородных по минеральному составу микрообъектов метод может дать только полуколичественные результаты из-за различия в степени испарения разных минералов. В работе [34] даны схемы и описание лазерной установки Микроспектролазер , состоящей из лазерной приставки размером 50 X 20 X 15 см к микроскопу МИН-8 и генератора размером 45 X 45 X 35 см и работающей в комплекте со спектрографом (ИСП-30, СТЭ-1 и др.). Кристалл лазера — рубиновый стержень диаметром 6 мм, длиной 75 мм. Количество испаряемого вещества 2-10 —1-10 г. Предел обнаружения хрома 0,05%. [c.121]

Существующие возможности для определения размеров капель, распределения массы и степени испарения в начальной части зоны быстрого горения не требуют более сложных вычислений. Основными целями программы 3-D OMBUST являются согласование полей газа н распыленной жидкости и определе- [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология