Скорость потока

ОСЬ ш — линейная скорость потока в м/сек [c.150]

Подъемная сила, с которой поток действует на частицы, определяется скоростью потока в живом сечении аппарата, т. е. в пустотах между частицами. Поэтому при заданной линейной скорости потока (отнесенной к полному сечению аппарата) подъемная сила будет тем больше, чем меньше начальная пористость слоя. [c.70]

Так же как для неподвижного слоя, иод линейной скоростью потока в псевдоожиженном слое понимают скорость в свободном сечении аппарата (или скорость фильтрации). Истинная линейная скорость в пустотах между частицами будет больше. [c.70]

Новые конструкции тарелок, допускающие высокие скорости потоков при малом расстоянии между тарелками (200 мм), и новые конструкции теплообменных аппаратов, работающие с минимальной разностью температур (5°С), позволяют все более широко применять технологические схемы одноколонных агрегатов с тепловым насосом. В нефтепереработке одноколонные системы ректификации с тепловым насосом в настоящее время применяют в основном на этиленовых установках при разделении смесей этилен— этан и пропилен — пропан. [c.114]

Таким образом, при увеличении линейной скорости потока пористость слоя возрастает и соответственно увеличивается высота слоя. [c.70]

Рис. VI1.7. Влияние изменения времени контакта нли объемной скорости потока на стационарный режим.

V (2) — линейная скорость потока [c.257]

Аналогично измеряют расход двуокиси серы, которая затем также переводится в газообразное состояние. После измерения скоростей потока хлора и двуокиси серы они смешиваются и совместно подводятся к колонне для сульфохлорирования, где проходят через трубку из поливинилхлорида с большим числом очень мелких отверстий (барботер) и в виде мельчайших пузырьков поступают внутрь колонны. [c.401]

При увеличении линейной скорости потока подъемная сила, действующая на каждую частицу, станет больше, чем масса частицы, и слой начнет расширяться. По мере расширения слоя увеличивается его пористость и уменьшается скорость в норовых каналах меладу частицами, вследствие чего подъемная сила потока будет уменьшаться, и в тот момент, когда она опять станет равной массе частицы, дальнейшее расширение прекратится. [c.70]

Процесс, в котором наиболее медленной стадией является подвод реагирующих компонентов или отвод продуктов реакции, протекает в диффузионной области. Это характерно для гетерогенных систем. Константа скорости процесса к в этом случае определяется как к = 0 8, где О — коэффициент диффузии б — толщина диффузионного слоя, зависящая от многих переменных. Для ускорения процессов увеличивают диффузию путем усиленного перемешивания, повышения скорости потоков взаимодействующих фаз, изменения условий, влияющих на вязкость, плотность и другие физические свойства среды. [c.90]

Интересно проследить, как сдвигается стационарное состояние при изменении параметров процесса 0, Тх и Очень медленное увеличение скорости потока, при котором режим все время остается стационарным, представлено на рис. VII.7 семейством кривых, соответствующих последовательному уменьшению времени контакта 0. Если Ту, X и Т у сохраняются постоянными, положение прямой [c.164]

Задача 7.2. Определить время работы (в часах) ьа- 1НОИИТОВОЙ колонки, используемой для умягчения воды. Объем катионита 0,53 м , общая емкость его поглощения 1 000 моль/м , объемная скорость потока воды 8 м ч. Жесткость вод з1 составляет 13,8 ммоль/л и обусловлена катионами кальция. [c.119]

Щ, чтобы производительность процесса была максимальной. Решение этой задачи зависит, конечно, от того, что мы понимаем в данном случае под производительностью. Разумно потребовать, чтобы скорость выработки некоторого продукта — скажем, А ( 1 > 0), — отнесенная к полному объему системы, была максимальной. Общая для всех реакторов объемная скорость потока равна д, так что в единицу времени производится 1, — Ел+1) [c.190]

Упражнение 11.18. Предполагается провести реакцию 2А Р Q в одном или нескольких реакторах идеального смешения при постоянной объемной скорости потока 3,6 м 1ч. Исходная концентрация вещества А равна 40 кмоль1м , веществ Р и Q нулю константа скорости прямой реакции 0,9 м 1 кмоль-ч), а константа равновесия 16. Каков должен быть размер сосуда, чтобы конечные концентрации веществ Р ш Q составляли 85% от равновесных Если можно использовать сосуды емкостью 5% от емкости одиночного реактора, то сколько нужно малых сосудов, чтобы получить ту же степень превращения в последовательности реакторов [c.189]

Мы рассмотрим только задачу расчета двух- и трехстадийного реактора с подогревом перед первым адиабатическим слоем.Полная массовая скорость потока равна 7731 кг/ч такое количество исходной смеси заданного состава дало бы нри полном превращении 50 т 100%-п серной кислоты в день. Принятая система обозначений показана на рис. 111.16. Масса катализатора в п-м слое равна [c.243]

Другие проблемы возникают при исследовании реакторов с неподвижным слоем мелких частиц катализатора. Профиль скоростей становится при этом более однородным, однако вследствие нерегулярности упаковки слоя возможно образование каналов со сравнительно высокой скоростью потока. В то же время обтекание потоком твердых частиц приводит к довольно интенсивному поперечному и некоторому продольному перемешиванию потока. Дополнительно к проблемам теплопередачи через стенку трубы в этом случае возникают проблемы, связанные с переносом тепла от потока к поверхности твердых частиц и внутри зерен катализатора (см. главу VI). Здесь мы будем предполагать, что имеется квазигомогенное кинетическое выражение для скорости реакции, отнесенной к единице объема реактора, которым можно пользоваться при расчетах. [c.255]

С — массовая скорость потока, отнесенная к единице поперечного сечения реактора г ( ", Т,Р) — скорость реакции, выраженная в молях на единицу объема реактора р (2) — плотность реагирующей смеси [c.257]

В противоположность линейной скорости потока величина С не может зависеть от 2, так как в стационарном режиме не может быть накопления массы в каком-либо сечении реактора. Линейная скорость потока может, однако, изменяться по длине реактора. Так как [c.257]

Сформулируем следующую задачу. Дан реактор длиной Ь с составом исходной смеси g Q и массовой скоростью потока О. Требуется выбрать такую функцию Т (г) (О й 2 чтобы конечная степень превращения была максимальной. В этом (и только в этом) разделе мы направим продольную координату в противоположную сторону (рис. IX.4), что согласуется с обратной нумерацией реакторов идеального смешения в главе VII. Пусть [c.266]

Еслп диффузии нет, то каждый элемент потока проходит реактор, не взаимодействуя с другими, и, следовательно, ведет себя как маленький периодический реактор со своим собственным временем реакции. Рассмотрим изотермический трубчатый реактор, имеющий форму цилиндра радиусом а. Пусть линейная скорость потока на расстоянии ра от оси реактора равна V (р) при этом средняя скорость определяется как [c.288]

Если предположить, что скорость потока по сечению слоя постоянна и все вещества характеризуются одним и тем же эффективным коэффициентом продольной диффузии Е , то баланс вещества AJ в элементе объема слоя, заключенном между плоскостями г и [c.292]

V (р) — линейная скорость на расстоянии ар от осп трубы, у —линейная скорость потока. [c.300]

Увеличение скорости потока в ташературы воды приводит к усилонию скорости корровии стального ооорудовония. При этом [c.12]

Взаимодействие неоднородного профиля скоростей по сечению реактора и поперечной диффузии также приводит к эффективной продольной дисперсии потока. Это было впервые показано Тейлором, который предложил простой п изящный экспериментальный метод измерения продольного эффективного коэффициента диффузии. Рассмотрим, например, светочувствительную жидкость, текущую в ламинарном режиме через цилиндрическую трубу. Вспышка света, проходящего через узкую щель, может окрасить в синий цвет диск Ж1ЩК0СТИ, перпендикулярный к направлению потока. Если бы диффузии пе было, то этот диск превратился бы в параболоид, причем его край, соприкасающийся со стенкой трубы, не двигался бы вообще, а центр перемещался бы со скоростью, вдвое большей средней скорости потока. Однако при этом области с низкой концентрацией трассирующего вещества окажутся в непосредственной близости к поверхности, где эта концентрация высока, и благодаря диффузии эта поверхность начнет размываться. Трассирующее вещество в центре трубы будет двигаться к периферии — в область, где течение медленнее, а трассирующее вещество у стенок — внутрь трубы, где течение быстрее. В результате концентрация по сечению трубы станет более однородной и получится колоколообразное распределение средней по сечению концентрации трассирующего вещества, центр которого будет перемещаться со средней скоростью потока. Дисперсия относительно центра распределения, служащая мерой продольного перемешивания потока, будет нри этом обратно пронорциональна коэффициенту поперечной диффузии, так как чем быстрее протекает поперечная диффузия, тем меньше влияние неоднородности профиля скоростей по сечению трубы на продольную дисперсию потока. Тейлор пашел, что эффективный коэффипиеит продольной диффузии для ламинарного потока в трубе радиусом а равен 149,0. Более детальное исследование показывает, что эффективный коэффициент продольной диффузии имеет вид [c.291]

При небольип1х значениях скорости потока последний фильтруется через слой, причем все частицы слоя находятся в соприкосно-нении друг с другом и в гидравлическом отношении представляют собой пористую среду (рис. 44, а). В результате двиихения >ь-идкого или газового потока через поры между зернами имеот место некоторая потеря папора. [c.69]

В процессе Галла тяжелая бензиновая фракция нагревается в трубчатой печи до 750° при очень высоко скорости потока. При этом наблюдается значительное газообразование. Жидкая составпая часть продуктов реакции содержит 17—18% толуола, 18% бензола и 6% ксилолов. В настоящее время такой процесс в измененном виде и в условиях максимального ограничения коксообразовапия применяется в первую очередь для получения газообразных олефинов. Ароматические углеводороды при этом в известных условиях являются желательным побочным продуктом. [c.101]

НЫМ является кольцевой режим движения, когда жидкость движется в виде пленки по стенке трубы, а пар — в середине трубопровода. Этот режим устанавливается при достаточно высокой скорости потока (Ргс>300) и высоком объемном па осодержании (р>0,95). Отметим, что для вакуумной перегонки мазута объемное паросо-держание потока в трубопроводе меняется в пределах р = 0,99— 0,998, а критерий Ргс = 250—2500. [c.180]

С незначительным изменением объема, удобно принять за меру концен-трацпи число молей вещества в единице объема, т. е. а за меру степени полноты реакции — соответствующую переменную Полную объемную скорость втекающего в реактор потока (включая реагенты п различного рода инертные вещества и разбавители) будем обозначать через q, а объем реагирующей смеси в реакторе — через F. В обычных условиях объем будет постоянным, и объемная скорость потока, вытекающего из реактора, также будет равняться q. Отношение = 0 называется временем пребывания в реакторе, или временем контакта далее будет показано, что в действительности эта величина представляет собой среднее значение времени, проводимого в реакторе каждой молекулой вещества. Если объем V не постоянен, то можно объемную скорость вытекающего потока обозначить [c.150]

Было предложено вести разложений вещества А в растворе, прп концентрации катализатора В 0,002 моль1л, в реакторе идеального смешения с иосто-янным объемом 10 ООО л. Какова может быть объемная скорость потока, еслп продукт не должен содержать более 5% первоначального количества вещества А Если прп запуске реактор быстро заполняется раствором реагентов, а затем поток пропускается с выбранной стационарной объемной скоростью, то спустя какое время концентрация вещества А в выходящем пз реактора потоке составит 6% от его концентрации в исходной смеси [c.156]

С. Найдпте объемную скорость потока, прп которой выход вещества В в стационарных условиях будет максимальным. Каков этот максимальный выход, если А 2 2,25/ i [c.156]

Обычно задан состав исходной смеси стехиометрпческие коэффициенты а,, термостатический параметр / и параметры кинетической зависимости предполагаются известными. Так как уравнения (УП.ЗЗ) и (УП.34) содержат пять переменных ТГ, 0 и Q, значения трех переменных надо выбрать, а двух остальных — вычислить из этих уравнений. Переменная Тf связана с исходной смесью в одних случаях она задана, а в других — может быть поставлен вопрос, нуждается ли исходная смесь в предварительном подогреве или охлаждении. Переменные Т и связаны с продуктом процесса и, хотя температура продукта может не играть особой роли, достигнутая в процессе степень полноты реакции имеет решающее значение, поскольку она определяет скорость образования продукта, получение которого является целью всего процесса. Переменные 0 и связаны с конструкцией реактора и выбираются относительно свободно. Время контакта 0 равно отношению и если д задано исходя из требуемой производительности процесса, то 0 определяет необходимый объем реактора V. Если же необходимо использовать определенный реактор с заданным объемом V, значение 0 определяет объемную скорость потока д. [c.159]

Если скорость потока постепенно уменьшается, мы проходим последовательность кривых от Е к А. Стационарная температура повышается от Т до и Т , и хотя здесь возможны стационарные режимы с более высокой температурой, они могут быть достигнуты только в рез5 льтате сильного возмущения. Однако по прохождении кривой В температура скачком повышается от до а затем медленно возрастает до Т . Интересно отметить, что температуры, лежащие между Г4 и (например, Т ) никогда не реализуются при изменении д. Можно поэтому предположить, что стационарные режимы, соответствующие этому интервалу температур, неустойчивы. [c.165]

Для последовательности адиабатических реакторов идеального смешения мы рассмотрим только одну задачу оптимизации. Пусть требуется получить максимальную конечную степень полноты реакции в последовательности N реакторов одинакового объема V путем надлежащего распределения байпаса исходной смеси. Эта система представлена на рис. VIII.3 здесь снова принята нумерация реакторов от конца последовательности к началу д — полный объемный расход сырья и — объемная скорость потока в тг-м, считая от конца, реакторе. Таким образом, исходная смесь делится на поток подаваемый в Л -й реактор, и байпасный поток (1—д. Этот байпасный поток служит для охлаждения реагирующей смеси, выходящей из п-го реактора, до подачи ее в (и—1)-й реактор, путем добавления холодного сырья с объемной скоростью п = М, N — 1,. . ., 2). Таким образом [c.219]

Рассмотрим, в какой же мере достоверно описывает процесс простая одномерная модель В частности насколько однородны условия по сечению реактора Терни и другие исследователи (см. библиографию на стр. 301) нашли, что в случае частиц неправильной формы небольшое увеличение пористости слоя вблизи стенки исчезает уже на расстоянии от стенки, равном одному диаметру частицы, и доля свободного объема остается постоянной до центра слоя. В слое частиц более правильной формы доля свободного объема, начиная от стенки реактора, быстро уменьшается, а затем приближается к среднему значению, совершив два-три затухающих колебания. Например, для цилиндров в слое, имеющем диаметр, который в 14 раз превышает диаметр частицы, доля свободного объема на расстоянии 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 и 3,0 диаметра частицы от стенки реактора может быть равна соответственно 0,15 0,31 0,20 0,27 0,22 и 0,25, причем средняя пористость составляет 0,25. Очевидно, неоднородность несущественна в слое частиц неправильной формы или при очень большом отношении диаметра слоя к диаметру частицы. Торможение потока у стенки компенсирует влияние большой локальной пористости слоя, поэтому наиболее высокие скорости потока должны наблюдаться на расстоянии порядка диаметра частицы от стенки реактора. Однако об этом трудно сказать что-либо определенное, так как во многих промышленных реакторах форма поперечного сечения слонша, а характер упаковки частиц катализатора неизвестен. По-видимому, влияние неоднородности слоя настолько невоспроизводимо и в то же время незначительно, что его не стоит учитывать при разработке более детализированной модели слоя. [c.263]

Упражнение 1Х.8. Лабораторные исследования дегидратации этилового спирта показывают, что реакция С2Н5ОН —> С2Н4 -Ь Н2О протекает-по первому порядку. Константа скоростп реакции при 150° С равна 0,52 л (моль-сек). Предложено сконструировать небольшой лабораторный реактор, который работал бы прп давлении 2 атм и температуре 150° С и давал бы 35%-е превращение спирта при массовой скорости потока 9,9 кг/ч. Если диаметр реактора 10 сл, то какова должна быть его длпна Предполагается, что газ идеален, реактор работает в режиме идеального вытеснения, а теплотой реакции можно пренебречь. [c.265]

Упражнение IX.19. В трубчатом реакторе проводится реакция первого порядка А I — А = О и температура должна лежать между 500 и 650° К. Состав исходной смесп = ОЛ моль/кг, = 0,9 моль/кг требуемый состав продукта реакции g = 0,5 молъ/кг. Если массовая скорость потока О = 10 кг1мин [c.272]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.0 ]

Гидравлические машины. Турбины и насосы (1978) -- [ c.0 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.16 , c.64 , c.191 , c.232 , c.239 , c.313 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.0 ]

Инженерная химия гетерогенного катализа (1965) -- [ c.0 ]

Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности (1979) -- [ c.13 ]

Жидкостная колоночная хроматография том 3 (1978) -- [ c.16 , c.147 , c.148 , c.169 ]

Аффинная хроматография (1980) -- [ c.81 , c.94 , c.265 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.0 ]

Современное состояние жидкостной хроматографии (1974) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология (1977) -- [ c.72 ]

Современное состояние жидкостной хроматографии (1974) -- [ c.0 ]

Массопередача (1982) -- [ c.0 ]

Центрифуги и сепараторы для химических производств (1987) -- [ c.44 , c.62 ]

Горение Физические и химические аспекты моделирование эксперименты образование загрязняющих веществ (2006) -- [ c.11 , c.16 , c.17 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.2 , c.135 ]

Жидкостная хроматография при высоких давлениях (1980) -- [ c.9 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.0 ]

Руководство по газовой хроматографии (1969) -- [ c.0 ]

Аффинная хроматография Методы (1988) -- [ c.105 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.0 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология