Проектирование насадочных

При проектировании насадочной колонны необходимо рассчитать высоту насадки, требуемую для снижения мольной доли абсорбируемого компонента, до некоторой закрепленной величины. [c.81]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ КОЛОНН [c.99]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ 483 [c.483]

При проектировании насадочных колонн следует ограничивать высоту слоя насадок и принимать следующие максимальные значения соотношения высоты слоя насадки и диаметра колонны [c.258]

Уравнение (7.16) может быть использовано для проектирования насадочной колонны. Тем не менее, его форма довольно громоздка и кажется уместным некоторое приемлемое упрощение. [c.81]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ 485 [c.485]

Опубликованные в литературе результаты экспериментов (раздел 11.4) показывают, что при комнатной температуре процесс абсорбции СОг буферным раствором протекает в режиме медленной реакции. Следовательно, уравнения, выведенные в разделе 7.1, принципиально применимы для проектирования насадочных колонн. Эти уравнения, правда, не учитывают возможность постепенного изменения величины k по длине колонны вследствие того, что состав жидкой фазы изменяется от высокого значения Рс в сечении на входе до более низкого —на выходе. Изменение А по длине колонны определяется уравнением (11.6), а величина Рс в любом сечении колонны определяется из уравнения материального баланса. Действительно, концентрация карбоната уменьшается а бикарбоната увеличивается за счет количества двуокиси углерода, абсорбированной на пути от сечения подачи жидкости до рассматриваемого сечения. [c.133]

В заключение отметим некоторые вопросы проектирования насадочных колонн с известными конструкциями насадок. [c.258]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ [c.483]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ АБСОРБЕРОВ 487 [c.487]

Величина падения давления по высоте колонны является решающим параметром для вакуумных колонн, так как определяет энергозатраты. В нашем случае для колонн, работающих под давлением, она не играет особой роли. Процент захлебывания имеет гораздо большее значение, так как определяет гидродинамический режим работы насадочной колонны, а следовательно эффективность массообмена и четкость разделения. Как показал расчет, для каскадных мини - колец №2 процент захлебывания мал, так как для оптимизации массообмена рекомендуется работать при захлебывании 60 - 80 %, а по мнению некоторых исследователей [17] - даже вблизи точки захлебывания. Однако следует отметить, что метод Нортона во многих случаях занижает истинное значение процента захлебывания, поэтому при проектировании насадочных колонн необходимо задаваться небольшим запасом (10 - 15 %) относительно расчетного значения [18,19]. [c.224]

При проектировании насадочных колонн принимают w . = (0,5—0,6) Wqi- [c.595]

Определяющей стадией при расчете и проектировании насадочных абсорберов является выбор насадки, который зависит от условий проведения очистки газов. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов, когда применимы большие скорости движения потока, целесообразно использовать более крупные насадки, и, наоборот, при работе под небольшим давлением (близким к атмосферному) для минимизации потерь давления более оправданно применение регулярной насадки и т.д. Количественные обоснования подобных рекомендаций достаточно убедительно изложены в [30]. [c.123]

Методики развернутых расчетов, построенных на изложенных принципах, и соответствующие практические рекомендации по проектированию насадочных абсорберов приведены в [6, 30]. [c.125]

Различный характер поведения фаз делает весьма затруднительным получение удовлетворительного общего метода проектирования насадочных колонн. Опытные данные по массопередаче в насадочных колоннах приведены в табл. VI-63. [c.464]

Практически не ограничен коэффициент масштабирования, принимаемый для расчета тарельчатых ректификационных колонн. При проектировании насадочных колонн следует экспериментально [c.50]

Проектирование насадочных аппаратов для процессов хемосорбции ведется аналогично расчету обычных насадочных абсорберов для процессов физической абсорбции. При этом колонна рассматривается как объект с сосредоточенными параметрами с постоянным механизмом массообмена и соответствующим ему постоянным кинетическим коэффициентом, с той лишь разницей, что при хемосорбции этот коэффициент корректируется на некоторую величину. [c.215]

Проектирование насадочных абсорберов [c.406]

В данном разделе приведено сравнение экспериментального и численного подходов для решения задач проектирования насадочных контактных устройств типа IRG. Описана методика проведения численного эксперимента с использованием программного продукта PH0ENI S-33 A5- 1] [c.190]

Наиболее правильным авторам представляется расчет по кинетическим уравнениям, учитываюои1м перемешивание потоков. Для расчета и проектирования насадочных колонн целесообразно использовать диффузионную модель с расчетом на электронных вычислительных машинах основных параметров установки[59]. [c.45]

Однако количественные данные о продольном перемешивании в насадочных колоннах (величинах диффузионного критерия Пекле Ре, характеризующего продольное перемешивание) весьма ограниченны. Соответствующие данные получены только для сферических и кольцевых насадок на системах керосин— вода и минеральное масло — вода2 в . Эти данные недостаточны для анализа массопередачи и использования их при проектировании насадочных колонн. Исследования позволяют сделать лишь следующие качественные выводы как и следовало ожидать, критерий Ре увеличивается с возрастанием Ус и уменьшается с увеличением Ув. Критерий Ре уменьшается с увеличением Ус и уменьшением Ув (для дисперсной фазы, не смачивающей насадку) или с возрастанием Ув (для дисперсной фазы, смачивающей насадку). [c.555]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология