Проектирование насадочных колонн

Чертежи общего вида абсорбционных и ректификационных колонн. Описание стальных сварных колонных аппаратов диаметром 400—4000 мм со стандартными ректификационными тарелками, а также насадочных колонн, снабженных разделительными тарелками и опорными решетками, приведены в каталоге Колонные аппараты . М., ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1978. При проектировании абсорбционных тарельчатых и насадочных колонн можно пользоваться тем же каталогом. [c.212]

При проектировании насадочной колонны необходимо рассчитать высоту насадки, требуемую для снижения мольной доли абсорбируемого компонента, до некоторой закрепленной величины. [c.81]

Для оптимального проектирования промышленного колонного насадочного аппарата необходимо учитывать влияние продольного перемешивания в насадке на величину коэффициента массопередачи. [c.16]

Приведены примеры расчетов насадочной (с кольцами Рашига) колонны с использованием модифицированных уравнений массопередачи (метод числа единиц переноса и высоты единицы переноса) и тарельчатой (с ситчатыми тарелками) колонны с определением числа тарелок графо-аналитическим методом (построением кинетической линии). Другие методы расчета, которые могут быть использованы при проектировании ректификационных колонн, приведены в гл. VI на примере расчета абсорбционных колонн. [c.125]

При проектировании насадочных колонн следует ограничивать высоту слоя насадок и принимать следующие максимальные значения соотношения высоты слоя насадки и диаметра колонны [c.258]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ КОЛОНН [c.99]

В заключение отметим некоторые вопросы проектирования насадочных колонн с известными конструкциями насадок. [c.258]

Уравнение (7.16) может быть использовано для проектирования насадочной колонны. Тем не менее, его форма довольно громоздка и кажется уместным некоторое приемлемое упрощение. [c.81]

Опубликованные в литературе результаты экспериментов (раздел 11.4) показывают, что при комнатной температуре процесс абсорбции СОг буферным раствором протекает в режиме медленной реакции. Следовательно, уравнения, выведенные в разделе 7.1, принципиально применимы для проектирования насадочных колонн. Эти уравнения, правда, не учитывают возможность постепенного изменения величины k по длине колонны вследствие того, что состав жидкой фазы изменяется от высокого значения Рс в сечении на входе до более низкого —на выходе. Изменение А по длине колонны определяется уравнением (11.6), а величина Рс в любом сечении колонны определяется из уравнения материального баланса. Действительно, концентрация карбоната уменьшается а бикарбоната увеличивается за счет количества двуокиси углерода, абсорбированной на пути от сечения подачи жидкости до рассматриваемого сечения. [c.133]

Величина падения давления по высоте колонны является решающим параметром для вакуумных колонн, так как определяет энергозатраты. В нашем случае для колонн, работающих под давлением, она не играет особой роли. Процент захлебывания имеет гораздо большее значение, так как определяет гидродинамический режим работы насадочной колонны, а следовательно эффективность массообмена и четкость разделения. Как показал расчет, для каскадных мини - колец №2 процент захлебывания мал, так как для оптимизации массообмена рекомендуется работать при захлебывании 60 - 80 %, а по мнению некоторых исследователей [17] - даже вблизи точки захлебывания. Однако следует отметить, что метод Нортона во многих случаях занижает истинное значение процента захлебывания, поэтому при проектировании насадочных колонн необходимо задаваться небольшим запасом (10 - 15 %) относительно расчетного значения [18,19]. [c.224]

При проектировании насадочных колонн принимают w . = (0,5—0,6) Wqi- [c.595]

Различный характер поведения фаз делает весьма затруднительным получение удовлетворительного общего метода проектирования насадочных колонн. Опытные данные по массопередаче в насадочных колоннах приведены в табл. VI-63. [c.464]

Практически не ограничен коэффициент масштабирования, принимаемый для расчета тарельчатых ректификационных колонн. При проектировании насадочных колонн следует экспериментально [c.50]

Сравнение данных расчета с промышленными экспериментами позволяет сделать вывод, что полученная модель адекватно описывает процесс ректификации нефтегазоконденсатных смесей в насадочных колоннах, позволяет выявить особенности многокомпонентного массопереноса, и учесть их при проектировании и модернизации колонных аппаратов. [c.154]

Массопередача. Анализ массопередачи и получение надежных характеристик массообмена, необходимых для проектирования экстракционных аппаратов, невозможно без предварительной оценки степени продольного перемешивания в этих аппаратах. Продольное перемешивание в насадочных колоннах значительно менее интенсивно, чем в распылительных колол-нах [c.555]

Опубликованные в литературе опытные данные относятся к насадочным колоннам очень малых размеров, и их нельзя надежно применять для проектирования колонн промышленного масштаба. [c.591]

В настоящее время расчет экстракторов проводится обычно по необходимому числу теоретических ступеней массообмена. При этом переход от теоретических ступеней к реальной высоте колонны производится по усредненным опытным данным. Так, известно, что в распылительной колонне высота, эквивалентная теоретической ступени, составляет 10 м, в насадочной колонне около 6 м и т. п. Подобное же положение наблюдается и при расчете производительности экстракционных колонн. Очевидно, что такой подход приводит в ряде случаев к проектированию колонн с большим запасом, а в некоторых случаях производительность или эффективность колонн оказываются недостаточными. [c.3]

Проектирование насадочных аппаратов для процессов хемосорбции ведется аналогично расчету обычных насадочных абсорберов для процессов физической абсорбции. При этом колонна рассматривается как объект с сосредоточенными параметрами с постоянным механизмом массообмена и соответствующим ему постоянным кинетическим коэффициентом, с той лишь разницей, что при хемосорбции этот коэффициент корректируется на некоторую величину. [c.215]

Опубликованы буквально сотни исследований по определению коэффициентов скоростей для насадочных колонн, применяемых при абсорбции газов и жидкостной экстракции с одновременной химической реакцией или без нее. В подавляющей части из них описаны эксперименты, проводившиеся в лабораторных колоннах. Поэтому полученные данные представляют сомнительную ценность при проектировании крупного оборудования. Сведения по колоннам диаметром 25 см и более встречаются сравнительно редко, но многие данные, пригодные для проектных целей, собраны в справочнике Перри [83] и здесь не приводятся. Далее кратко будут рассмотрены имеющиеся корреляционные зависимости с примерами того, как ими можно пользоваться. [c.619]

Анализ, приводящий к определению числа степеней свободы проектирования режима полного орошения насадочной колонны, в точности повторяет ход рассуждений, примененный в исследовании этого же вопроса для колпачковой колонны. [c.335]

Проектирование и расчет разнообразных оросителей насадочных колонн, как и расчет питающих их трубопроводов и выбор насосов к ним, базируются на основных положениях и некоторых приводимых ниже методах гидравлики вязкой жидкости. [c.28]

При проектировании колонн малого диаметра нужно иметь в виду, что диаметр колец должен быть не слишком велик по сравнению с диаметром аппарата, иначе не удается добиться равномерного распределения жидкости и газа по насадке. Рекомендуется, чтобы диаметр аппарата превышал диаметр насадочных тел не менее чем в 10 раз [c.484]

Исследования, необходимые для дальнейшей отработки процесса и получения данных для проектирования промышленных агрегатов, проводились на опытной установке, где имелись три ректификационные колонны две тарельчатые и одна насадочная с насадкой из стальных лепестков размером около 25 мм. [c.101]

Перемешивание в поверхностных абсорберах. За последние годы проведено довольно много исследований продольного перемешивания в поверхностных, главным образом, насадочных абсорберах. К сожалению, они проведены в малых колоннах и не дают надежных данных при проектировании промышленных аппаратов. [c.360]

Наиболее правильным авторам представляется расчет по кинетическим уравнениям, учитываюои1м перемешивание потоков. Для расчета и проектирования насадочных колонн целесообразно использовать диффузионную модель с расчетом на электронных вычислительных машинах основных параметров установки[59]. [c.45]

Однако количественные данные о продольном перемешивании в насадочных колоннах (величинах диффузионного критерия Пекле Ре, характеризующего продольное перемешивание) весьма ограниченны. Соответствующие данные получены только для сферических и кольцевых насадок на системах керосин— вода и минеральное масло — вода2 в . Эти данные недостаточны для анализа массопередачи и использования их при проектировании насадочных колонн. Исследования позволяют сделать лишь следующие качественные выводы как и следовало ожидать, критерий Ре увеличивается с возрастанием Ус и уменьшается с увеличением Ув. Критерий Ре уменьшается с увеличением Ус и уменьшением Ув (для дисперсной фазы, не смачивающей насадку) или с возрастанием Ув (для дисперсной фазы, смачивающей насадку). [c.555]

Практические замечания по проектированию. Для насадочных колонн расширения на концах корпуса колонны типа Элджина не нужны, но во избежание преждевременного захлебывания сопла для ввода жидкостей должны находиться в слое насадки на расстоянии 25—50 мм от опорной решетки. Лучше всего применять решетки колосникового типа с максимально возможным живым сечением. Промежуточные опорные решетки нежелательны, но если такие решетки необходимы, то они должны быть того же типа. Чтобы улучшить распределение и уменьшить продольное перемешивание, иногда применяются перфорированные тарелки, причем размеры отверстий должны быть такими же, как у тарелок ситчатых колонн (см. ниже). Размер насадки не должен превышать диаметра колонны з/ и должен быть больше расчетной величины по уравнению (3) по крайней мере на один размер (за исключением лабораторных установок). [c.111]

Результаты расчета насадочной колонны сведены в итоговую табл. VII.6. В той же таб.пице для сравнения представлены результаты расчета режима полного орошення тарельчатой колонны, ректифицирующей ту же начальную с.иесь при тех же значениях закрепленных степеней свободы проектирования. [c.340]

Насадочные колоршы химических производств состоят из трех основных частей — корпуса колонны, заполняющих корпус пасадочпых тел и оросительного устройства для распределения жидкости по торцу загруженной в аппарат [шсадкн. От надежной работы оросительных устройств зависят основные технологические показатели проводимого в колонне процесса и в том числе столь важные, как полнота улавливания перерабатываемого сырья (газа) и конечная концентрация уходящих в атмосферу газов. Поэтому при проектировании новых химических предприятий и цехов и модернизации имеющегося колонного оборудования необходимо решать задачи выбора, расчета и конструирования скруб-берных оросителей. [c.3]

По результатам ранее выполненного анализа фактической работы колон ны К-4 и разработанных предложений по совершенствованию тмнологи фракционирования мазута в насадочной перекрестноточной колоншг К-4 был определены пределы изменения гидродинамических нагрузок для последующ го проектирования конструкции перекрестноточных насадочных устрюйст обеспечивающих устойчивую работу вакуумной колонны К-4 по схеме с одни или с двумя циркуляционными орошениями. [c.103]