Коэффициент корректирующий

Для упрощения записи здесь и в дальнейшем принято, что коэффициент кинетической энергии Кориолиса 1. В случае ламинарного потока выражение (7) легко корректируется с учетом истинного значения коэффициента. [c.7]

Здесь Ка — коэффициент, корректирующий значение коэффициента теплоотдачи в пучке [c.241]

Проектирование насадочных аппаратов для процессов хемосорбции ведется аналогично расчету обычных насадочных абсорберов для процессов физической абсорбции. При этом колонна рассматривается как объект с сосредоточенными параметрами с постоянным механизмом массообмена и соответствующим ему постоянным кинетическим коэффициентом, с той лишь разницей, что при хемосорбции этот коэффициент корректируется на некоторую величину. [c.215]

П - поправочный коэффициент, корректирующий общий уровень Ку, определяется в зависимости от того фактора, который для данного цеха имеет решающее значение. Если такой фактор не выделяется, он принимается равным 1. [c.39]

Таким образом, коэффициенты перетоков для секции конденсационных тарелок корректируются по уравнениям (3.40) и (3.41), гго одно из су щественных особенностей расчета вакуумных колонн [34]. [c.73]

Отложения толщиной до 0,045 мм и черный лак оценивают коэффициентом 0,5. При наличии лака других цветов коэффициент 0,5 корректируют умножением его на соответствующий показатель по табл. 7 [c.141]

Производительность щековых и конусных дробилок пока не имеет удовлетворительного математического описания. Величина ее определяется путем испытаний машин при измельчении материалов средней прочности и при расчетах корректируется путем умножения на коэффициент размолоспособности Кр. Для мягких материалов Кр = 1,2, для материалов средней прочности Кр , для прочных = 0,9, для очень прочных Кр = 0,8. [c.40]

Таким образом, основное отличие известных теорий массообмена состоит в различном представлении о состоянии межфазной поверхности. Во всех случаях сохраняется зависимость коэффициентов массоотдачи от коэффициента диффузии, а для учета гидродинамических факторов и физико-химических свойств вводятся корректирующие параметры. Исходя из этого для коэффициента массоотдачи можно записать единое выражение [c.344]

Системы вида (6-12) нужно записать по каждому из компонентов исходной смеси, и их решение дает распределение концентраций по высоте колонны для всех компонентов. Для линеаризации системы (6-10), как отмечалось выше, необходимо располагать начальными профилями концентраций с тем, чтобы можно было вычислить заранее коэффициенты системы (6-12) (отношения Уи и)- Используемый алгоритм слабо чувствителен к начальному приближению, поэтому в качестве начального распределения принимаются концентрации, равные 1/А (где к — чиспо компонентов смеси) для всех ступеней колонны. Ввиду произвольности начального профиля концентраций получающиеся составы для каждой ступени после вычислений в сумме не равны единице. Поэтому последние корректируются (с помощью нормирования) и используются в качестве нового приближения для последующих итераций. Нормирование производится по формулам к [c.385]

Посредством корректирующего фактора можно учесть также-изменение коэффициента теплопередачи по длине аппарата и перемешивание жидкостей. Фактор У всегда меньше единицы и обычно представлен графически как функция входных и выходных температур и термических емкостей теплоносителей. [c.87]

Загружаемые угли сушили в промышленных условиях с доведением остаточной влажности до 1—3%. Для получения индекса производительности на сухую массу /о экспериментальные величины корректировали, принимая относительное изменение индекса производительности равным 2,5% на каждый процент влажности. Выше говорилось, что этот коэффициент вариации, по-видимому, зависит от природы угля, поэтому получается систематическая ошибка в определении /ц, но она не превышает 1%. Напомним, что случайная ошибка средней загрузки (из шести) обычно составляет 2%, тогда общая ошибка — порядка 3%. [c.439]

Нефть отбирают прессом 12 до появления нулевых биений в динамике радиотехнического прибора, которым оборудовано приспособление. Перед отбором нефти из колонки (с момента прорыва воды) следует периодически определять влажность нефти, так как в водный период нефть может увлажняться, что приведет к изменению ее диэлектрической постоянной и повлияет на правильность отсчета уровня. Наличие в КРО 11 влагомера позволяет корректировать показания измерителя уровня, а также более точно определять динамику вытеснения и конечный коэффициент вытеснения [c.143]

Рассмотрим теперь систему коррекции ИП с помощью решающего усилителя (рис. 2-14) с обратной связью через сопротивление i 2 Если коэффициент усиления решающего усилителя Кус, то передаточная функция корректирующей системы выразится так [c.106]

Снимаемое с дополнительного реохорда 12 напряжение, пропорциональное термо-э. д. с. батареи б, поступает на вход дифференцирующего контура (питание реохорда осуществляется от стабилизированного источ ника постоянного тока 25, и коэффициент усиления корректирующего звена зависит от величины напряжения этого питания). [c.108]

Корректирующими параметрами, привязывающими данную модель к реальной колонне, служат средние коэффициенты эффективности укрепляющей и исчерпывающей секций и т) ), которые связаны с числами реальных и теоретических тарелок соотношениями N = = га Т1+ и 5 + 1 = [и + 1] т] , где тп п — числа действительных тарелок в обеих секциях колонны. [c.299]

Коэффициент потерь колена е углом разворота 0 можно определить, умножая коэффициент потерь колена с 6=90° на корректирующий множитель Со, [c.132]

В обоих выражениях (13) и (15) /(Рг) является универсальной зависимостью, описываемой соотношением (76), 2.5.7. Выражение (15) означает, что коэффициент теплоотдачи не зависит от ширины канала и, следовательно, протяженности горизонтальных стенок. Это также видно из уравнения (13) для больших Ra(h/d) , так что корректирующий множитель Ф приближается к единице. На рис. 15 результаты, полученные из соотношений (10), (13) и (14), сопоставлены с экспериментальными данными и расчетными значениями для больших hJd. Предсказываемая зависимость от Ra, Rr и h/d в общем удовлетворительна, учитывая разброс самих экспериментальных данных. Исключение составляет группа данных для ртути, для которых переход к турбулентному движению происходит в области 10 < другие группы данных большей частью скоррелированы в виде степенных зависимостей от Рг, h/d и Ra (или Ra ) с показателем степени, рассчитываемым методом наименьших квадратов. Показатели степени, полученные этим способом разными исследователями, несомненно, отражают корреляцию данных, охватывая два или более режимов конвекции, но также и экспериментальные погрешности. С другой стороны, независимость чисел Nuh, описываемых уравнением (13), от ширины канала в предельном случае для больших Ra (h/df свидетельствует о некоторой идеализации зависимости от отношения сторон, тогда как в чисто эмпирических соот- [c.301]

Разработан метод и приведены структуры [31, с. 47—51, 133— 135 40 52 66] расчета а при естественном и вынужденном движении газов между пластинами в пластинчато-трубчатых поверхностях. Предложено обобщенное критериальное уравнение для расчета а при вынужденном поперечном омывании оребренных труб и прямоугольных пучков труб в погружных аппаратах [40 50 53—55 56, с. 36—38]. Уравнение пригодно для 24 различных типов поперечного оребрения с овальными, круглыми, прямоугольными, квадратными, спиральными, пластинчатыми ребрами на круглых и овальных трубах в коридорном и шахматном пучках. Специфика расчета а для ребер различной формы учитывается введением фактора формы Кф и корректирующего коэффициента Ккор. Фактор формы учитывает отличие в теплоотдаче круглого ребра фиксированных размеров и ребра другой формы и любых размеров. Получены уравнения Кф для всех рассмотренных ребер. Корректирующий коэффициент приводит в соответствие расчетные значения и опытные данные по а разных авторов. Получено уравнение Ккор при использовании графиков и эмпирических зависимостей, соответствующих отечественным, и зарубежным опытным данным. Разработана универсальная структура расчета а, основанная на использовании предложенного обобщенного уравнения и уравнения для Кф и Ккор. [c.232]

Здесь Ср1 — удельная теплоемкость конденсата. Корректирующие множители для коэффициента теплоотдачи представлены в графической форме на рис. 4. Видно, что эти [c.341]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

Хотя каждый из корректирующих факторов может изменяться в широких пределах, зависящих от конструкции теплообменника, общий перепад давления со стороны кожуха в типичном кожухотрубном теплообменнике составляет примерно 20—30% перепада давления, который рассчитывался бы для потока через такой же теплообменник, но без учета перетечек и эффектов байпасирования. Фактически это самый большой недостаток предыдущих соотношений для расчета перепадов давления. При отсутствии представления о существенном влиянии перетечек и байпасных потоков ничего необычного не было в том, что результаты расчетов перепада давления по некоторым методикам просто завышались в 2, а то и в 10 раз. Следует, однако, отметить, что завышенные перепады давления могут существенно повлиять на расчеты теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике. Как правило, размеры элементов конструкции рассчитаны на предельно допустимое значение перепада давления. Если перепады давления завышены, то возникает необходимость в увеличении шага размещения перегородок, диаметра кожуха или других изменений размеров кожуха, которые уменьшают скорость жидкости в межтрубном пространстве. Но уменьшение скорости приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи и увеличению размеров аппарата, В некоторых случаях в результате уменьшения скорости может увеличиться загрязнение поверхности теплообмена. Таким образом, корректное определение перепадов давления не менее важно, чем расчеты коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

Существуют разновидности метода определения поверхности золя путем титрования, тогда расчетное уравнение изменяется в каждом случае, а значения коэффициентов корректируются по экспериментальным данным. Возможно, в целях уточнения метода, введение поправок в расчет на растворимый кремнезем [2], т. е. на те формы 510г, которые не входили в дисперсную фазу. Распределение частиц по размерам находят при необходимости с помощью электронного микроскопа или методом ультрацентрифугирования, [c.79]

Таким образом, для использования расчетных формул необходимо знать, какое поле концентраций топлива в струе и какой угол ее раскрытия дает та или иная форсунка или горелка. Коэффициент, корректирующий расчетную формулу, включен в качестве дополюггельного сомножителя в величину [см. формулу (6.91)] как коэффициент, характеризующий аэродинамические особенности двухфазной струи данного типа форсунки или газомазутной горелки, который будет равен [c.529]

М. А. Глинковым получены формулы и номограммы для расчета конкретных значе-ний/(Ро) для пластины, цилиндра и шара, а также поправочные коэффициенты, корректирующие неточности принятых допущений о градиенте температур. Полное время расплавления можно получить, принимаяв формулах(11.29) и (11.33) значение У Хд = 0. Так, из формулы (11.33) следует, что плавление чугунной пластины толщиной 0,2 м произойдет за время 0,63 ч. [c.432]

После проведения микро- и макрокинетических исследований химико-технологического процесса и его математической формализации осуществляют собственно математическое моделирование процесса на ЭВМ. Коэффициенты уравнений математической модели процесса находят п корректируют непосредственно на укруп- [c.29]

Величина а в первом приближении определяется отношением квадратов длин свободного пробега молекул в сорбированном слое и объемной газовой фазе и по существу представляет собой коэффициент стесненной поверхностной диффузии в без змерной форме, когда единицой измерения служит величина Константа р корректирует длину свободного пробега молекулы в газовой фазе при наличии потенциала адсорбционных сил [c.61]

Данные величины рекомендуется применять при расчете размерных цепей в поршневых компрессорах с диаметром цилиндра до 300 мм. На размеры деталей компрессоров, не исследованных в данной работе, рекомендуется устанавливать коэффициенты к,- и щ из табл. 6, разработанной ВНИИНМаш [29]. В процессе оснащения компрессоростроительных заводов новейшим прецизионным оборудованием указанные в табл. 5 и 6 коэффициенты должны корректироваться. [c.60]

Вся процедура описания экспериментальных данных может быть существенно механизирована с помощью обычных численных методов, которые становятся все более популярными по мере распространения быстродействующих ЭВМ. Обычно как критерий описания выбирается метод наименьших квадратов, но применяемое аналитическое определение нельзя использовать, так как теоретическая зависимость параметров нелинейна. При наличии большой вычислительной машины минимизация среднеквадратичного отклонения может быть выполнена непосредственно численным методом [104]. Если такие вычисления невозможны, то используется аналитический метод последовательных приближений [183—1836]. Первое приближение для параметров потенциала берется, например, из графического метода, затем относительно этих параметров производится разложение в ряд Тейлора. При сохранении первых членов разложения относительно корректирующих поправок к параметрам потенциала получается система линейных уравнений. Если первое приближение параметров оказывается слишком грубым, то всю процедуру можно повторить, начиная со второго приближения, полученного в первом цикле. Уолли и Шнейдер [183а] применяли этот метод для определения параметров потенциала из вторых вириальных коэффициентов, а также в расчетах для некоторых инертных газов. Этот же метод расчета применялся для метана и закиси азота [1836]. [c.247]

Коэффициенты теплоотдачи от частицы к жидкости в насадочных колоннах и псевдоожиженных слоях имеют важную общую особенность. Их можно выразить через коэффициент тепло- и массообмена одиночной частицы с помощью некоторых корректирующих множителей, если только число Пекле для частиц велико (ианример, больше 1000) илн, что то же самое, мало число единиц переноса для насадочной колонны или псевдоожиженного слоя. Если же число Пекле для частиц мало, т, е. велико число единиц переноса теплоты, то средние коэффициенты теплоотдачи могут оказаться крайне малыми. По-видимому, этот эффект в соответствии с изложенным в 2.1.5 можно объяснить неоднородностью распределения скорости газового потока. Необходимо отметить, что в таком случае в расчетах уже нельзя использовать средний коэффициент теплоотдачи необходим так называемый микропотоковый анализ, основаншлй на детальном учете локальных скоростей течения и локальных коэффициентов теплоотдачи. Локальные коэффициенты теплоотдачи при малых числах Пекле теоретически рассчитывались, но экспериментальные данные до настоящего времени отсутствуют. По-видимому, в этом направлении необходимы дальнейшие исследования. [c.94]

Влияние числа пучков оребренных труб на теплоотдачу. Приведенные выше уравнения используются для определения средних коэффициентов теплоотдачи на внутренних рядах стержней. При одном и том же Не числа Нуссельта для одиночной оребренной трубы ниже, чем для внутренней трубы пучка. Как показано в [35, 36], средний коэ( )фи-циент теплоотдачи пучка оребренных труб близок к значениям коэ( )фициента теплоотдачи для внутренних стержней, когда число стержней больше четырех. Если число стержней меньше четырех, вводится корректирующий множитель, который )ависит от характера теплоотдачи, продольного шага пуч а и числа Рейнольдса. Интенсивность теплоотдачи на первом ряда стержней приблизительно на 50% меньше, чем на внутренних рядах. В шахматном пучке труб коэффициент теплоотдачи остается неизменным начиная с третьего ряда. [c.256]

Для возможности сопоставления эффективности идеального пучка труб с эффективностью пучков труб с перегородками в теплообменнике вводится общий коэффициент как произведение всех корректирующих коэффициентов (1). В общем случае Jt i не д< лжеп быть меньше 0,4. В правильно выбранных ксиструкциях, как правило, Jf tr 0,5. При Jf t <0,4 необходимо пересмотрепъ основные размеры аппарата и компенсировать потери эфс 5ективности. [c.48]