Виртуальный коэффициент

Раздельное изучение каждой составляющей практически невозможно, и поэтому приходится пользоваться двумя виртуальными коэффициентами теплообмена, объединяющими комплекс элементарных процессов теплопереноса коэффициентом теплоотдачи от газовой фазы к частицам или в обратном направлении а , [Вт/ /(м -К)] и коэффициентом теплоотдачи от псевдоожиженного слоя (твердая и газовая фазы) к поверхностям нагрева или охлаждения а , [Вт/(м -К)]. [c.135]

Подобно тому, как процесс молекулярной теплопроводности характеризуется коэффициентом теплопроводности Я ккал/м-час-град), процесс переноса тепла в барботируемой ванне (если рассматривать его как процесс молярной теплопроводности) можно характеризовать виртуальным коэффициентом теплопроводности X (ккал/м-час-град). [c.376]

В связи с тем, что при интенсивном перемешивании кипящего слоя свойства его по объему становятся более или менее однородными, можно перенос тепла в пределах слоя характеризовать величиной виртуального коэффициента теплопроводности подобно тому, как это делалось в отношении барботируемой жидкости (см. гл. Vni). Необходимо подчеркнуть, что эта величина характеризует и лучистый теплообмен между частицами кипящего слоя (на что обращалось внимание выше), поскольку экспериментально ее находят путем определения точными методами градиента температур вдали от поверхности слоя. Может быть проведена аналогия между виртуальным коэффициентом теплопроводности и коэффициентом молекулярной теплопроводности [322]. [c.483]

Интенсивное же движение жидкости в ванне приводит к появлению конвективного механизма выравнивания температур и концентраций по толщине слоев. При этом молекулярные коэффициенты теплопроводности и диффузии трансформируются в значительно большие величины - в некоторые условные, или так называемые эффективные, или виртуальные , коэффициенты, обусловленные движением, циркуляцией и перемешиванием отдельных масс жидкостей. [c.415]

При кипении сталеплавильной ванны, как было показано, с увеличением интенсивности газовыделения увеличивается мощность перемешивания и критерий что свидетельствует о возрастании интенсивности процессов массообмена. При этом происходит, как правило, интенсификация процессов теплообмена. С одной стороны, возрастает виртуальный коэффициент теплопередачи через слой металла и шлака, а с другой — увеличиваются коэффициенты теплоотдачи конвекцией к твердым поверхностям, помещенным в кипящую ванну. [c.424]

С качественной стороны эта зависимость подтверждается некоторыми производственными экспериментами. В этих экспериментах в качестве параметра перемешивания выступает скорость выгорания углерода с ростом которой возрастает объем выделяющихся газов, мощность перемешивания и величина критерия Так, с увеличением скорости выгорания углерода в период чистого кипения на 400-т мартеновской печи в опытах ВНИИМТ отчетливо наблюдалось увеличение виртуального коэффициента теплопередачи слоя шлака (рис. 11.5). С увеличением скорости выгорания углерода возрастали скорость нагрева металла в жидкой ванне (рис. 11.6, а), и результирующий тепловой поток через поверхность ванны (рис. 11.6, б). [c.426]

С увеличением скорости выгорания углерода кривые виртуального коэффициента теплопередачи и теплоотдачи, а также скорости нагрева ванны и результирующего теплового потока (см. рис. 11.5 и 11.6) имеют тенденцию к затуханию, хотя, судя по рис. 11.3 и 11.4, при этом мощность перемешивания и критерий изменяются с незатухающим темпом. Так, для металлической ванны тенденция к затуханию кривых нагрева обнаруживается при 0,3+0,4 % С/ч, а для шлака — при еще меньших значениях = 0,15 % С/ч. Этим значениям соответствуют мощность перемешивания для металлической ванны около 70 кВт, для шлака — около 10 кВт, и соответственно числа около 400000 и 110000 (см. рис. 11.3 и 11.4). [c.426]

Рис. 11.5. Зависимость виртуального коэффициента теплопередачи через слой шлака мартеновской печи от скорости выгорания углерода (печь 400 т, период чистого кипения)

В ламинарном потоке это явление как раз и есть тейлоровская диффузия, рассмотренная в разделе 3.8. В случае ламинарного течения в круглых трубах параболический профиль скоростей приводит к уравнению (3.70) для виртуального коэффициента диффузии. Значительные градиенты скорости существуют и в турбулентных потоках, и результирующий конвективный перенос в них преобладает, а молекулярная и турбулентная диффузия обычно пренебрежимо малы. Поэтому ситуация в насадочных слоях и открытых трубах совершенно различна. В открытых трубах при турбулентном течении важное значение имеет только конвективный перенос. В насадочных слоях осевая молекулярная и турбулентная диффузия служат механизмами, контролирующими перенос, а конвективным переносом под влиянием градиентов скорости в слое в поперечном направлении обычно можно пренебречь (хотя некоторый разброс данных в случае насадочных слоев, несомненно, возникает из-за неучета конвективного переноса, особенно в опытах, где отношение dj/dp мало). [c.158]

Виртуальная длина определяется умножением фактической длины каждого элемента профиля на соответствующий данному подъёму или уклону виртуальный коэффициент, определяемый тяговыми расчётами для каждого типа паровоза. Виртуальные коэффициенты для подъёмов больше, а для спусков меньше единицы. № [c.272]

Примерные значения виртуальных коэффициентов приведены в табл. 32. [c.272]

Зависимость коэффициента теплоотдачи от определяющих параметров, полученная для плавления скрапа в чугуне при барботаже, качественно соответствует данным, характерным для режима пузырькового кипения жидкости. Интенсификации перемешивания расплава можно достичь продувкой его азотом. При этом было установлено, что значения виртуального коэффициента теплоотдачи от чугуна к кускам скрапа практически не зависят от температуры расплава, т.е. его значения целиком и полностью определяются условиями барботажа. Для определения шэффициента теплоотдачи бьша получена обобщающая зависимость [c.429]

Расчеты [ 11.22] показали, что при скорости движения расплава 1,5 м/с виртуальный коэффициент теплопроводности жидкого шлака (см. формулу (11.19)) равен JiT) = = 5 Вт/(м К). При оценке времени плавления частицы в шлаке исходили из того, что, во-первых, время плавления отдельной частицы фактически ограничивает производительность печи и, во-вторых, частица должна расплавиться в процессе погружения в ванну до того, как она достигнет слоя спокойного шлака. Полученные в результате расчетов удельные производительности опытно-промышленной печи РОМЕЛТ от размера частицы (Р 7 т/(м ч)) оказались значительно превышающими реально полученные на опытных плавках (1,99 т/(м -ч) и 1,72 т/(м -ч) для частицы руды и окатышей, соответственно). А. Б. Усачев [11.22] делает вывод, что производительности печей РОМЕЛТ офаничены не скоростями плавления материалов, а другими причинами, а именно — теплоподводом к ванне. Однако анализ с учетом времени пофужения частиц в расплав, показывает, что для нормальной реализации процесса необходимо все же использовать сырье с диамефом частиц менее 18 мм. Это, по мнению [11.22], следует из фафика рис. 11.10. На этом фафике представлены результаты расчетных зависимостей времени пофужения до спокойного слоя от радиуса частицы и вязкости барботируемого слоя. На этом же фафике нанесены кривые зависимости времени плавления от радиуса для различных температур. Точка пересечения кривых, соответствующих конкретным условиям, характеризует максимально допустимый размер частиц руды. Например, при температуре шлака 1500 °С, высоте барботируемого слоя 1 м и вязкости шлака 0,5 Па-с успеют расплавиться полностью все частицы с начальным диаметром <18 мм. [c.437]

При упрощенных теплотехнических расчетах топливных печей граничные условия третьего рода являются самыми общими. В случае применения других граничных условий предусмотренное этими условиями изменение температуры или теплового потока на поверхности нагреваемого тела должно быть обеспечено соответствующей конструкщ ей и режимом работы печи. Для расчета печи с целью обоснования конструктивных рещений и эксплуатационного режима необходимо часто применяются уравнения теплового баланса и теплообмена, т.е. прибегают к использованию фаничных условий третьего рода. При этом, как известно, условия сопряжения внешней и внуфенних задач задаются через виртуальный коэффициент теплоотдачи. [c.626]

Кроме простоты теория Паскуилла имеет то крупное преимущество, что в ней фигурируют размеры факела 0 и А, легко наблюдаемые визуально. Поэтому вероятность того, что для них будут приняты неверные значения, меньше, чем для виртуальных коэффициентов диффузии Сеттона. [c.279]

Используя так называемый универсальный профиль (жорости, Тейлор [152] решил уравнение (4.47), подставив в него U в виде функции г и и опустив член, содержащий Е . Радиальный коэффициент турбулентной диффузии был принят равным турбулентной вязкости, найденной на основе принятого профиля скорости. Это решение приводит к выражению, описывающему конвективный перенос в осевом направлении в форме закона Фика, и позволяет получить формулу для расчета эффективного, или виртуального, коэффициента осевого рассеяния [c.158]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология