Мощность при перемешивании

Измерения мощности при перемешивании в жидкой фазе необходимы, чтобы получить данные для построения кривых мощности. При определенных значениях плотности жидкости р, скорости вращения N и диаметра мешалки мощность Р следует измерять в соответствии с определением критерия мощности [c.41]

ИЗМЕРЕНИЕ МОЩНОСТИ ПРИ ПЕРЕМЕШИВАНИИ [c.41]

В уравнении (10.9) Ве представляет собой критерий Рейнольдса применительно к потоку, омывающему взвешенную частицу. Исходя пз теории изотропной турбулентности, в работе [6] предлагают следующую эмпирическую зависимость скорости скольжения (относительного движения) частицы в жидкости от потерь мощности при перемешивании суспензии в пересчете на единицу массы катализатора [c.187]

Контроль процесса поликонденсации, и в частности молекулярного веса получаемого полиэфира, заключается в определении вязкости расплава. Чем больше молекулярный вес расплавленного полиэтилентерефталата, тем выше при одной и той же температуре вязкость расплава и тем больше при прочих равных условиях сопротивление вращению мешалки в аппарате, т. е. тем больше потребляемая мощность при перемешивании. Следовательно, определяя изменение силы тока при вращении мешалки, можно, не беря пробы из аппарата, с достаточной для практических целей [c.136]

Рпс. Х-10. Кривая мощности при перемешивании псевдопластичных жидкостей (Дм = 0,15 м Дм/ > = 0,67 к/В = 0,33 Яж/Д = 1) [c.199]

Этап 17 метода построения кривых мощности при перемешивании неньютоновских жидкостей, рассмотренного при описании перемешивания псевдопластичных жидкостей (стр. 187), можно модифицировать, использовав данные но течению в трубах, следующим образом. На этапе 8 экспериментально определяют кажущуюся вязкость для неньютоновской жидкости при различных значениях характеристики потока 8u/d в трубе затем на этапах 9, 10 и И скорость сдвига заменяют характеристикой потока 8u/d. На этапе 12 получают константу С, уравнения (Х,47), измеряя наклон прямой графика зависимости 8u/d от N. На этапе 14 находят характеристику потока 8u/d, соответствующую определенной скорости мешалки N, используя значение Ст. м в уравнении (Х,47). На этапе 15 скорость сдвига у заменяют характеристикой потока 8u/d. [c.200]

Расход мощности при перемешивании газа и жидкости почти такой же, как и в случае перемешивания одной только жидкости. [c.196]

Технологический расчет мешалки, определение мощности при перемешивании. [c.180]

Перемешивание эмульсий. Мощность при перемешивании эмульсий можно находить по уравнениям, приведенным в 6.1.2, приняв при этом, что перемешиваемая система имеет плотность [c.323]

Для оценки влияния размеров и формы зубьев ротора и статора на расход мощности при перемешивании были изучены зубья квадратного, прямоугольного и круглого сечения. В каж- [c.109]

Результаты тензометрических измерений мощности при перемешивании воды и водных растворов глицерина в диапазоне 5 = 0,008—0,04 м и п=3,86—18,2 с- указывают на удовлетворительное соответствие между опытными данными и уравнением (111.19). [c.58]

В литературе [77—79] принято обрабатывать экспериментальные данные по затратам мощности при перемешивании газожидкостных систем в виде отношения Ыг/Мш- Эту величину принято называть относительной мощностью. [c.60]

Для определения потребляемой мощности при перемешивании неньютоновских жидкостей рамной или якорной мешалкой при й10 = 0,45 предложено уравнение [c.41]

Установлено, что с увеличением частоты вибраций потребляемая мощность Л г возрастает в степени 1,65 и уменьшается с ростом скорости газа. Причем, при определенных сравнительно малых значениях п л N существует такой режим, когда потребляемая мощность приближается к мощности при перемешивании чистой жидкости. [c.109]

Установка отражательных перегородок в сосуд е—м аксимальная потребляемая мощность при перемешивании. Эта часть цитируемой работы особенно интересна и важна для практики, так как перемешивание с образованием центральной воронки применяется все реже и реже. Нагата с соавторами дает исчерпывающую оценку влияния ширины перегородок на мощность, потребляемую мешалкой. Раштон 134] изменял ширину перегородок в пределах (0- 0,15)Д (см. табл. 3) и показал, что критерий мощности увеличивается при этом в 5—12 раз. Нагата провел специальные опыты для определения ширины перегородок, при которой потребляемая мощность будет максимальной, а следовательно, будет обеспечена и максимальная турбулентность в сосуде. Результаты экспериментов представлены на рис. 48. Легко убедиться, что [c.134]

О ЗАТРАТАХ МОЩНОСТИ ПРИ ПЕРЕМЕШИВАНИИ В СИСТЕМЕ [c.85]

Путем статистической обработки опытных данных получено уравнение, позволяющее рассчитывать мощность при перемешивании закрытыми турбинными мешалками в сосудах с отражательными перегородками. [c.91]

Контроль процесса поликонденсации, т. е. готовность полимера, заключается в определении вязкости расплава. Чем выше молекулярный вес расплавленного полиэтилентерефталата, тем выше при одной и той же температуре вязкость расплава и тем больше, при прочих равных условиях, сопротивление вращению мешалки в аппарате и потребляемая мощность при перемешивании. Следовательно, определяя изменение силы [c.106]

Следовательно, расход мощности при перемешивании лопастными мешалками, а также пропеллерными и турбинными, можно представить в виде общей зависимости [c.301]

Ниже приводятся некоторые формулы для определения сопротивления среды и необходимой мощности при перемешивании жидких систем мешалками простейших конструктивных форм, а также значения коэфициентов сопротивления, установленные экспериментально. [c.638]

РЗависимость, аналогичная (VI.3), была предложена Сойфером и Кафаровым и для расчета мощности при перемешивании газожидкостных смесей, полученных на основе культуральных [c.124]

Исследования процессов переноса, протекающих при перемешивании в роторньк аппаратах, проведены с использованием единого подхода, основанного на применении в качестве определяющего параметра диссипации мопщости. Предложен метод анализа закономерностей диссипации мощности при различных гидродинамических режимах, опирающийся на элементы теории диссипативных систем. При этом диссипация мопщости и ее локальные значения в турбулентном потоке могут быть определены, исходя из представлений о фрактальности турбулентности. Получены зависимости для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи и продольного перемешивания, учитывающие неоднородность поля диссипации мощности при перемешивании. Впервые изучена работа роторных аппаратов при дис- [c.336]

Брагинский Л. Н., Бегачев В. И. О взаимосвязи между окружной скоростью жидкости и мощности при перемешивании.—ТОХТ, 1972, т. VI, [c.266]

Павлушенко И. С., Копылева Б. Б. Время гомогеиизации и затраты мощности при перемешивании высоковязких неньютоновских жидкостей — В кн. Теория и практика перемешивания в жидких средах. М., НИИТЭХнм, 1973, с. 15 19. [c.268]

Из этого выражения мы видим, что расход мощности при перемешивании растет прямо пропорционально четвертой степени радиуса и прямо проторционально кубу числа оборотов таким образом самое незначительное увеличение радиуса мешалки или числа оборотов вызывает значительное увеличение мощности. Эго же уравнение показывает, что при необходимости увеличения скорости выгоднее увеличивать не радиус, а число оборотов. [c.229]

Способы измерения мощности при перемешивании жидких фаз приводятся в специальной литературе [68]. Такие иссле-цования обычно выполняются для построения кривой мощности. [c.135]

Результаты опытов по вибрационному перемешиванию систем газ — жидкость показали, что при подаче газа затрачиваемая на перемешивание мощность Мт в большинстве случаев меньше, чем мощность при перемешивании одной только жидкости. Однако при определенных зпачейиях частоты, амплитуды и скорости газа (сравнительно малых) существует такой режим, когда потребляемая мощность приближается к мощности при перемешивании чистой жидкости-. [c.60]

Турбинные мешалки. Уравнение для расчета мощности, потребляемой турбинной мешалкой с шестью ровными прямыми лопатками, было предложено Метцнером и Отто [97]. Собственно говоря, эта зависимость является некоторым видоизменением обычного критериального уравнения для определения мощности при перемешивании нормально вязких жидкостей. [c.160]

При значениях Кец<10 оно приложимо к ньютоновским жидкостям. Таким образом, это уравнение представляет собой несколько расширенное уравнение для определения мощности при перемешивании ньютоновских жидкостей в ламинарной области (II, 30). Исходное уравнение, выведенное Раштоном и Олдшу [137], имеет форму [c.161]

Из большого числа конструкций механических мешалок для жидкости рассмотрим три простейш([х типа, для которых разработаны методы определения расхода мощности при перемешивании. [c.299]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология