Пуассона трения

Коэффициент трения коэффициент приведения Коэффициент Пуассона Плотность [c.377]

С помощью закона внутреннего трения Ньютона x = T[du / dx, где т — вязкость жидкости, левую часть уравнения (3.5.45) можно выразить через градиент скорости течения жидкой фазы du / dx. В свою очередь заряд q(x) можно получить, интегрируя величину pdx, где в соответствии с уравнением Пуассона р = [c.611]

Для решения вопроса о пригодности сальниковых уплотнений можно пользоваться табл. 1. Для стандартных аппаратов с тихоходными винтовыми мешалками интенсивность перемешивания (Де) не определена, так как эти аппараты не имеют явно выраженного циркуляционного контура. Скорость циркуляции жидкости для них не рассчитывалась и не замерялась. Мощность трения в сальнике, показанная в таблице, является произведением тангенциальной силы трения кр на окружную скорость вала у. В размерный коэффициент к включен коэффициент трения вала об набивку сальника и его коэффициент Пуассона. Сила трения кр определяется усилием сжатия сальника назначаемым в зависимости от давления в аппарате р и от необходимой надежности сальника. Во всех случаях >Р- Для удлиненных сальников высокого давления для расчета мощности трения в киловаттах к 0,0003. [c.11]

Для элемента втулки длиною йх величины дх, ЯхЬ, <7ж/к, коэффициенты трения /ж и /к и коэффициент Пуассона 1 можно считать постоянными. [c.200]

При растяжении образца неполярного эластомера с низкой концентрацией узлов сетки (- 10 узлов см ) происходит растяжение и выпрямление межузловых цепей в направлении действующей силы. Изменение свободной энергии такой деформируемой системы при не очень высоких деформациях носит практически энтропийный характер и связано с изменением конформаций цепей. При этом увеличиваются межузловые расстояния, тогда как межмолекулярные расстояния практически не изменяются, т. е. имеет место изменение формы тела при практически постоянном объеме (коэффициент Пуассона V = 0,5). Внутреннее трение в такой системе невелико, и подвижность ее близка к подвижности жидкости, так что в процессе деформирования эластомерная сетка может приближаться к равновесию в микрообъеме в большей мере, чем какие-либо другие твердые тела. Однако в области, непосредственно прилегающей к узлу сетки, создается более высокая упорядоченность и ограничивается подвижность, вязкость повышена и равновесие достигается медленнее, чем вдали от узла [93]. Очевидно, что чем больше концентрация узлов сетки, тем при прочих равных условиях (скорости деформирования, величине деформации и температуры) процесс деформирования полимера будет приводить к большей неравновеснссти системы. [c.221]

Усилие сжатия сальника рн будет несколько выше, так как давление на стенки сальника будет меньше, чем давление его сжатия. Оно будет зависеть от коэффициента Пуассона, как это показано для случая сжатия упругого мате-шала в мундштуке [15]. Для большинства набивок сальников коэффициент 1уассона г > 0,5, поэтому в формулах (1) и (2) коэффициент трения (Хз должен быть заменен выражением а = ЦгМ / С — 1 )- [c.11]

Таблица 111 Значения коэффициента трения запрессовки fgan, модулей упругости Е, коэффициента расширения а и коэффициента Пуассона [i

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.18 , c.57 , c.62 , c.90 ]

Трение и смазка эластомеров (1977) -- [ c.7 , c.70 , c.100 ]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.216 , c.228 , c.229 , c.230 , c.235 ]

Расчеты и конструирование резиновых технических изделий и форм (1972) -- [ c.24 ]

Механические испытания каучука и резины (1964) -- [ c.126 , c.474 , c.504 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология