Динамические свойства при очень высоких частотах

Хорошие кинематические и динамические свойства простота бесступенчатого регулирования скоростей в широком диапазоне скорости выходного звена (во многих случаях с отношением скоростей 1 1000) высокая степень редукции (частота вращения у высокомоментных гидромоторов может снижаться до 2—3 об/мин) плавность разгона и торможения высокая позиционная точность реверсирования устойчивость заданных режимов работы (зависимости скорости от нагрузки) простота ограничения действующих усилий и крутящих моментов (предохранения от перегрузок) хорошие динамические качества. Благодаря большому отношению момента, развиваемого гидромотором, к моменту инерции вращающихся его частей (на порядок выше, чем у электродвигателя), объемный гидропривод обладает очень высоким быстродействием, высокой приемистостью (способностью развивать скорость в течение малого времени), способностью к мгновенному реверсу. Частота реверсирования может быть доведена до 500—1000 в минуту (пневмопривода — 1500 1700). [c.178]

Электрическая прочность (Епр) ароматических полиамидов для образцов малой толщины очень высока ( пр = 200—250 кВ/мм при толщине пленки 50—100 мкм), но сильно уменьшается с ростом толщины образца ( пр = = 20 кВ/мм при толщине 3 мм). Электрическая прочность очень слабо зависит от температуры пр практически не изменяется при нагревании полимера до 200 °С. Как и все полярные полимеры, ароматические полиамиды имеют большую величину диэлектрических потерь б имеет порядок 10 . При исследовании диэлектрических свойств ароматических полиамидов был зафиксирован [7] один релаксационный процесс (Р-процесс) ниже температуры стеклования (при —70 °С и частоте 1 Гц) [34], совпадающий с обнаруженным динамическим механическим методом. Такое совпадение свидетельствует об идентичности кинетических единиц, реагирующих на воздействие электрических и механических полей. Это можно объяснить тем, что полярная группа находится в основной цепи макромолекулы. [c.196]

Динамические свойства при очень высоких частотах. Проблема определения предельных динамических свойств полимерных цепочек в области очень высоких частот является самостоятельной задачей, не рассматриваемой существующими теориями. Ответ на вопрос о действительном поведении полимерной системы в области очень высоких частот может быть получен путем прямых экспериментальных измерений. [c.258]

Мгновенный модуль упругости. Если деформация полимера осуществлена достаточно быстро по сравнению с длительностью поворота мономерных единиц, то происходит в основном деформация валентных углов и растяжение химических связей. При этом изменяется внутренняя энергия, а деформации являются чисто упругими. Восстановление этой деформации происходит практически мгновенно. Напряжение, возникающее при такого рода единичной деформации, было обозначено выше как С(0). Величину G(0) можно экспериментально определить по результатам измерений динамических свойств при очень высоких частотах. Это относится не только к модулю сдвига G(0), но и к модулю Юнга (0). [c.298]

Модуль G (oj) определяется как отношение составляюще напряжения, находящейся в фазе с синусоидально изменяющейся деформацией, к величине этой деформации. При сравнении различных систем при одинаковых амплитудах деформации он является мерой энергии, запасаемой и освобождаемой за период колебаний в единице объема данного материала. Зависимость упругого модуля от угловой частоты в логарифмических координатах представлена на фиг. 14. Поскольку как G(i), так и G (o>) определяют запасенную упругую энергию, а динамические нз.мерения при частоте (О качественно эквивалентны измерениям неравновесных свойств при t = 1/о), 10 приведенные зависимости являются в первом приближении зеркальным отображением относительно оси. модуля соответствующих зависимостей, описывающих релаксацию напряжения. В частности, когда G(t) изменяется очень медленно, G(t) G (l//), так что значения Gg и Ge, характеризующие поведение материала при высоких и низких частотах, те же самые, что и значения, характеризующие поведение материала при малых и больших временах наблюдения соответственно. [c.46]

Метод приведения нашел при.менение и для характеристики динамических свойств технических резин. Следует отметить, однако, что большинство резиновых изделий, работающих в условиях многократного нагружения, эксплуатируются при сравнительно низких частотах. С практической точки зрения, для шинных резин, например, частота 100 гц является достаточно высоким верхним пределом. Если, как это обычно бывает, температура существенно выше температуры стеклования, то зависимость динамических характеристик от частоты, в ограниченном таким образом интервале, обычно не очень существенна. Иллюстрацией к сказанному могут служить данные, представленные на рис. 134 2 . [c.264]

Энергия активации процесса может быть, следовательно, получена из графика зависимости lg Дг от обратной абсолютной температуры. Для высоких АН изменение температуры приводит к очень большому смещению положения максимума потерь по частоте. Данные измерений динамических механических свойств полимеров часто описывают при помощи уравнения Аррениуса с постоянным значением энергии активации. В некоторых случаях это может рассматриваться лишь как приближенная оценка вследствие ограниченности полученного в эксперименте интервала частот. В целом же было установлено, что реально наблюдаемая температурная зависимость релаксационных свойств в области стеклования аморфных и кристаллических полимеров в противоположность более локализованным видам молекулярной релаксации не удовлетворяет представлению о постоянстве величины энергии активации. [c.134]

На рис. 5 сплошная кривая представляет заимствованную из работы усредненную температурно-инвариантную характеристику вязкостных свойств полимерных систем в конденсированном состоянии. Точками показаны данные, полученные на частотном реометре. Из рис. 5 следует два важных вывода. Во-первых, результаты измерений динамической вязкости согласуются с определениями эффективной вязкости, что подтверждает достоверность динамических измерений. Во- Вторых, пользуясь обобшен-ной температурно-инвариантной динамостатической характеристикой вязкостных свойств полимеров и зная зависимость т)н от температуры, на основании измерений динамической вязкости при высоких частотах можно рассчитать эффективную вязкость при высоких скоростях деформации (для изотермических установившихся потоков). На это впервые обращается внимание в настоящей работе, что очень важно, так как вследствие громадных тепловыделений в высоковязких средах при больших скоростях деформации измерение вязкости при установившемся течении в подобных условиях представляет очень большие, а иногда и непреодолимые трудности. Следовательно, при помощи частотного метода непосредственно на высоких частотах можно находить эффективные вязкости при больших скоростях деформаций. [c.210]

Для экранирования от магнитных полей низкой частоты (динамическое магнитное экранирование) используются многослойные оболочки из материала с очень высокой магнитной проницаемостью, чаще всего из мю-металла или пермалоя (Wills, 1899 Ja kson, 1962). К магнитным свойствам материала для такого экрана предъявляются такие же требования, как и к материалу, из которого изготавливают трансформаторы,-это большая магнитная проницаемость при возможно меньшей остаточной намагниченности. В отличие от электростатического и электромагнитного экранирования для динамического магнитного экранирования весьма существенной становится геометрия экрана, о которой пойдет речь ниже. Вместо экранов из материалов с высокой проницаемостью последнее время для динамического экранирования иногда используют систему активной компенсации магнитного поля в рабочем объеме, состоящую из катушек Гельмгольца, датчика поля и цепи обратной связи. Размер рабочего объема в такой системе значительно меньше максимального размера катушек. Необходимость использования специальных датчиков и значительная стоимость ограничивают применимость таких систем для работы с большими объемами. [c.268]

В заключение заметим, что очень часто предпринимаются попытки использовать простые модели Максвелла или Кельвина — Фойхта для описания динамических вязкоупругих свойств полимерных материалов. Из изложенного выше следует, что такой подход является прин ишиально неверным, так как формулы (7.45) и (7.49) даже качественно не могут описать динамические вязкоупругие свойства полимеров. Для качественной оценки вязкоупругого поведения полимеров в некоторых случаях молено использовать модель линейного стандартного вязкоупругого тела или модель, приведенную на рис. 57. Две последние модели можно применять лишь для описания одного релаксационного процесса, в котором распределение времен релаксации может быть в первом (весьма грубом) приближении заменено одннм усредненным, эффективным временем релаксации. Выражения (7.50) — (7.59) качественно правильно описывают динамические вязкоупругие и акустические свойства полимеров они указывают на дисперсию (частотную зависимость) динамического модуля упругости (или дисперсию скорости звука) приводят к конечным значениям динамического модуля как в случае низких частот (со—>О), так и в случае высоких (со—иоо) указывают, что для каждого релаксационного процесса должен существовать максимум на частотной зависимости tgo. [c.248]