Коэффициенты сальника

В обозначение марки насоса типа X входят первая цифра — диаметр всасывающего патрубка в мм, уменьшенный в 25 раз буква после диаметра патрубка — обозначение типа (X — химический) цифры после тире — коэффициент быстроходности, уменьшенный в 10 раз буква после коэффициента быстроходности—условное обозначение материала деталей проточной части насоса последняя цифра — вид уплотнения 1 — мягкий сальник, 2г, 2в, За, 36 и др. — типы торцового уплотнения. [c.170]

Широкое распространение в нашей стране нашли сальниковые устройства с шевронными кольцами из фторопласта Ф4 [27, 28] и с пружинным поджатием. Такие сальниковые уплотнения являются самоуплотняющимися. Сила трения штока о набивку в сальниковом устройстве с фторопластовым наполнителем определяется так же, как и в сальниках с набивкой на основе асбеста (3.41), но при этом коэффициент трения q принимается равным 9810 Н/м (0,1 кгс/см ). [c.279]

Определим потери мощности на преодоление сил трения в сальнике. Коэффициент кинетического трения между набивкой (пропитанной марки АП) [c.275]

Гуммированные насосы выпускают следующих марок 1Х-2Р-1(2), 2Х-6Р-1(2), 4АХ-5Р-1 и 4ПХ-4Р-1. Обозначения в маркировке насоса соответствуют следующему первая цифра — диаметр всасывающего патрубка в миллиметрах, уменьшенный в 25 раз X — химический, АХ — химический для абразивных жидкостей ПХ — пульповый химический следующая цифра — коэффициент быстроходности, уменьшенный в 10 раз Р — резина, материал покрытия, соприкасающегося с перекачиваемой средой 1 — сальник с мягкой набивкой 2 — торцовое уплотнение. [c.88]

Коэффициент подачи к зависит от сопротивления всасывающих клапанов, величины вредного пространства, утечек в клапанах, поршневых кольцах, сальниках, а также от температуры в рабочей камере. Приближенно коэффициент подачи можно рассчитать по формуле [c.110]

Чрезмерное подтягивание буксы сальника приводит к сухому скольжению и сгоранию сальниковой набивки. Чтобы набивка выполняла свою уплотнительную функцию, она должна быть влажной. Капельная протечка через сальник свидетельствует о его нормальной работе. Долговечность втулки сальника снижается вследствие быстрого износа при сухой набивке и чрезмерной затяжке сальника. При возникновении сильного местного нагрева может произойти разрушение втулки сальника, если детали ротора и вал изготовлены из материалов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. [c.93]

Вычисление сумм 2 всех ступеней удобно производить табличным способом. Следует иметь в виду, что утечка (или перетечка) через поршень ступени двойного действия и клапаны является местной и должна приниматься в расчет только при вычислении объема газа, поступающего в свою ступень. Утечка же через поршень одинарного действия и сальник вызывает паразитный поток, который до поступления в ступень, где она возникает, проходит через некоторые или все предыдущие ступени в зависимости от схемы компрессора. Порядок вычисления сумм 2 и значений коэффициентов Hyi дан в табл. II 1.2 для шестиступенчатого компрессора (рис. III.9). [c.87]

I—длина сальника, м Ар — перепад давлений, н1м — коэффициент динамической вязкости, н-сек/м . [c.413]

На отечественных газовых компрессорах магистральных газопроводов, работающих при низких отношениях давлений, надежно работают сальники с уплотняющими элементами из капрона (рис. VII.113, вариант VI). В каждой камере находятся по два кольца с браслетными пружинами, первое из которых состоит нз двух и второе из четырех частей. Кольца устанавливаются с осевым зазором, который выбирают, учитывая, что коэффициент теплового расширения у капрона намного выше, чем у металлов. Положительные особенности сальника — простота, надежность и повышенная плотность. Износ поверхности штока меньше, чем при металлических уплотняющих кольцах. Такие сальники могут применяться лишь при температурах нагнетания до 100° С. Для более высоких температур уплотняющие элементы должны быть изготовлены из композиций на основе фторопласта-4 (стр. 647). [c.417]

В выражение (П1,3) входят следующие величины т у = 0.10.ч коэффициент подачи, или объемный к. п. д., представляющий собой отношение действительной производительности насоса Q к теоретической (учитывает потери производительности при утечках жидкости через зазоры и сальники насоса, а также вследствие неодновременного перекрытия клапанов и выделения воздуха из перекачиваемой жидкости при давлении ниже атмосферного — во время всасывания) — гидравлический к. п. д. — отношение действительного напора насоса к теоретическому (учитывает потери напора при движении жидкости через насос) Т1 ех — механический к. п. д., характеризующий потери мощности на механическое трение в насосе (в подшипниках, сальниках и др.). [c.128]

Действительная производительность пОршневого насоса меньше теоретической вследствие утечки жидкости через неплотности в сальниках, клапанах и местах стыковки трубопроводов, а также выделения из жидкости при давлении ниже атмосферного растворенного в ней воздуха. При неправильной конструкции насоса это может привести к образованию в цилиндре воздушных мешков , уменьшающих подачу жидкости насосом. Все эти потери учитываются коэффициентом подачи, или объемным к. п. д. %. [c.142]

Воздух засасывается в цилиндр, когда в нем (в конце хода поршня вниз) открываются прорези, соединяющие его со всасывающим трубопроводом. Воздух проходит в среднюю часть поршня и через всасывающий клапан поступает в цилиндр. Благодаря прямому току воздуха и меньшему его подогреву компрессор обладает повышенным коэффициентом подачи кроме того, он отличается компактностью и не имеет сальников. [c.138]

В действительном насосе всегда имеются большие или меньшие утечки жидкости через не вполне плотно или несвоевременно закрывающиеся клапаны или другие неплотности (в поршнях и сальниках). Утечки учитываются коэффициентом утечек Иу. [c.8]

Действительная производительность насоса будет меньше теоретической вследствие утечки жидкости через неплотности в сальниках, клапанах и запаздывания открытия и закрытия клапанов. Кроме того, во всасываемой жидкости вследствие разрежения могут выделяться пузырьки растворенного в ней воздуха с образованием в цилиндре воздушных мешков , снижающих подачу насоса. Все эти потери учитываются объемным к. п. д., или коэффициентом подачи т) . [c.170]

Отметим также возможные потери жидкости через неплотности, сальники и т.д. Они, как правило, невелики и не сказываются существенно на величине коэффициента подачи Лу. [c.280]

Действительная средняя производительность поршневого насоса 1/д всегда меньше теоретической К, по трем причинам. Первая из них состоит в запаздывании открытия и закрытия всасывающего и нагнетательного клапанов часть жидкости вытекает из цилиндра во всасывающий трубопровод в начале хода нагнетания через всасывающий клапан и часть жидкости возвращается в цилиндр из нагнетательного трубопровода через нагнетательный клапан в начале хода всасывания. Второй причиной неравенства 1/д < К, является некоторая утечка жидкости через неплотности клапанов, сальников и поршня. Наконец, во всасываемой жидкости могут появиться газовые пузырьки, выделяющиеся из самой жидкости и проникающие через неплотности всасывающего трубопровода вследствие разрежения, Отношение действительной средней производительности насоса к теоретической называется коэффициентом подачи [c.106]

Действительная мощность на валу насоса Л/ д превышает величину Л/ д вследствие потерь энергии на. а) гидравлические потери внутри насосного цилиндра б) непроизводительные утечки жидкости внутри насоса в) трение в подшипниках, шатунно-кривошипном механизме, сальниках и т. п. Эти потери энергии выражаются соответственно гидравлическим (т] ), объемным (т1 ) и механическим (т) ) коэффициентами полезного действия. Таким образом, полный расход энергии [c.114]

Мощность на валу центробежного насоса, как и поршневого, определяется по формуле (II.8). И в данном случае коэффициент полезного действия насоса т] учитывает все потери, связанные с передачей энергии перекачиваемой жидкости г = г]гГ]оТ)м. Гидравлический коэффициент полезного действия т]р характеризует потери энергии нл трение и местные сопротивления при движении жидкости внутри насоса объемный т]о — вследствие утечки жидкости через зазоры и сальники механический — в результате трения рабочего колеса о жидкость, а также в подшипниках и сальниках. В хороших конструкциях центробежных насосов т]г = 0,8—0,9 т]о = 0,90—0,98 т) = 0,85—0,97 Лн = = 0,60—0,85. [c.122]

Для оценки совершенства реального процесса сжатия газа в компрессоре, а также для сравнения машин различных конструкций сопоставляют действительный (политропический) расход работы в цилиндре с изотермическим или адиабатическим расходом работы. При этом соответственно получают два коэффициента полезного действия изотермический — т) з = из пол и адиабатический — — ад/ пол- Первый коэффициент характерен для хорошо охлаждаемых компрессоров, а второй — для работающих с недостаточным охлаждением. Работа трения поршня о цилиндр, штока в сальниках, вала в головках шатуна и в коренных подшипниках учитывается механическим коэффициентом полезного действия компрессора Таким образом, при часовой производительности компрессора О кг/с мощность на его валу выразится так (в кВт) [c.144]

Ввиду того, что коэффициент трения для вращающегося в сальнике вала зависит от многих факторов, в том числе от типа набивки, перепада давления, усилия затяжки, наличия смазки и т. д., мощность, потребляемую на преодоление сил трения в сальнике, с достаточной степенью приближения можно найти по выражению [c.249]

Во-первых, в реальном насосе всегда имеют место некоторые утечки жидкости, обусловленные неплотностями в клапанах, сальниках и уплотнениях поршня, а также несвоевременным закрытием клапанов. Утечки учитываются коэффициентом утечек [c.7]

Во-вторых, в рабочую камеру насоса вместе с жидкостью может проникать некоторое количество воздуха (например, во время всасывающего хода через случайные неплотности всасывающего трубопровода или сальников). Кроме того, воздух может содержаться в перекачиваемой жидкости и выделяться из нее в разреженном пространстве рабочей камеры. Понятно, что объем, занятый в рабочей камере воздухом, не может быть заполнен жидкостью в период всасывания. Этим и объясняется влияние воздуха, попадающего в насос, на уменьшение действительной подачи по отношению к теоретической. Это уменьшение учитывается коэффициентом наполнения т ". [c.7]

Одноступенчатый компрессор Б. А. Корндорфа . Этот компрессор обладает повышенным коэффициентом сжатия и питается сжатым газом от обычного лабораторного компрессора. Главными частями компрессора (рис. 33) являются рабочий цилиндр 1, охлаждаемый водой и рассчитанный на давление 5000 ат, всасывающий 2 и нагнетательный 3 клапаны и шток 4 с сальником 5. Сальник состоит из конических баббитовых колец, обращенных в противоположные стороны. Он смазывается из масленки 6, периодически заполняемой маслом. Верхняя часть масленки соединена с нижним штуцером маслоотделителя компрессора. Масло, уносимое из компрессора газом и отделяемое в маслоотделителе, выдавливается газом в масленку и вновь поступает к сальнику. Так как газ все же уносит некоторое количество масла, масленку необходимо периодически пополнять. Приведенная схема смазки недостаточно рациональна. Более надежна смазка с помощью впрыскивающей масленки (лубрикатора). [c.81]

Для определения положения сильфона в колонке к его дну приделан стержень 4 (диаметр 4 мм). Стержень движется в сальнике 5, изготовленном из фторопластовых колец. Вследствие низкого коэффициента трения фторопласта и малой скорости движения стержня сопротивление в сальнике невелико, и достаточно небольшого перепада давлений, чтобы сдвинуть стержень. Наблюдая за той частью стержня, которая находится вне аппарата, легко определить положение сильфона. [c.86]

Действительная производительность компрессора меньше теоре-тическо . Поэтому вводится коэффициент подачи т о, кот орый учитывает вредное пространство, утечку газа через иеплотности сальников, клапанов и поршневые кольца, сопротивление клапанов, уменьшение количества всасываемого газа вследствие его нагрева в иплиндре. [c.216]

Учитывая отрицательное влияние излишне большого диаметра О диафрагмы на работу башии, расчет О необходимо производить при надежно выбранных значениях коэффициента расхода диафрагмы. Отметим, что при заииженпом ц но сравнению с фактическим его значением нужная пропускная способность не будет достигнута вследствие отмеченного выше полного затопления воронки звездочки, а часть кислоты может прорываться через сальник вала звездочки на крышку башни. Наоборот, при слишком большом р жидкость будет проваливаться на звездочку, и для устранения этош расход (Э придется увеличивать по сравнению с расчетным. Полагая в формуле (62) Рп = р1, можно после небольших преобразовашп получить рабочую формулу для определсиня 0 [c.125]

Положение скользящего поршня с несущей поверхностью фиксируют на штоке штифтом или шпонкой. Крепление поршня на штоке должно быть напряженным, чтобы исключить возникновение осевого зазора и возможность ударов между упорным буртом или гайкой штока и поршнем. Зазор может возникнуть вследствие нагрузок, при которых шток растянут, а поршень сжат. Его образованию способствует различие температурных деформаций, связанное с тем, что коэффициент линейного расширения у стали выше, чем у чугуна. Некоторые заводы при посадке на шток дифференциальных поршней значительной длины применяют предварительный нагрев штока на 40—50° С. Во избежание значительной деформации дифференциального поршня можно вместо такого способа крепить к штоку лишь переднюю стенку поршня. В задней стенке поршня шток не закреплен, но уплотнен сальнико.м. В этом случае обеспечивается свобода тепловых и упругих изменений длины поршня и штока. [c.411]

Фторопласту-4 присущи недостатки он имеет малую твердость, плохо сопротивляется деформациям, при работе без смазки быстро изнашивается. Теплопроводность фторопласта-4, составляющая X = = 0,25 втЦм-град), исключительно мала — приблизительно в 180 раз меньше, чем у стали. Линейный же коэффициент теплового расширения этого материала весьма высок — в области температур, при которых в компрессоре работают подвижные уплотнения, он находится в пределах (110—150) 10 град , т. е. более чем в 10 раз выше, чем для стали и чугуна. В связи с такими недостатками фторопласт-4 для поршневых колец и уплотняющих элементов сальника применяют не в чистом виде, а с различными наполнителями, повышающими его износоустойчивость, прочность и теплопроводность. Наполнителями являются стекловолокно (15—25%), бронза (до 60%), графит или порошковый кокс. Применяются и композиции с комбинированными наполнителями — стекловолокно (20%) и графит, стекловолокно (15%) и двусернистый молибден (5%). Добавка стекловолокна чрезвычайно увеличивает износоустойчивость фторопласта-4 (в 200 раз), повышая одновременно его твердость и прочность. Графит и кокс также повышают механические свойства фторопласта-4, увеличивая одновременно его теплопроводность. Наибольшее повышение теплопроводности и износоустойчивости достигается при добавке бронзы, но ее нельзя применять при возможности коррозии или образования взрывоопасных соединений с газом. [c.647]

Условия работы уплотняющих колец сальников существенно отличны от работы порщневых колец. Поршневые кольца скользят по охлаждаемой поверхности цилиндра, кольца же сальников — по неохлаждаемому штоку. Это затрудняет отвод тепла трения, а так как фторопластовые кольца обладают значительно более низким коэффициентом теплопроводности, чем графитовые, то при работе в сальнике они оказываются в более тяжелых условиях. В случае повышенных удельных давлений на поверхности трения возможно разложение фторопласта и пригорание его к штоку. [c.651]

Коэффициентом подачи учитываются все потери производительности компрессора как отображаемые, так и не отображаемые на индикаторной диаграмме. К первым относятся потери, связанные с уменьшением полезкогэ объема цилиндра при расширении газа, находящегося в мертвом пространстве. Эти потери учитываются объемным коэффициентом Ко вторым относятся потери производительности путем утечек газа через неплотности в поршневых кольцах, клапанах, сальниках, а также за счет расширения всасываемого газа при соприкосновении его с горячими стенками цилиндра и смешении с нагретым газом из мертвого пространства. Указанные потери учитываются коэффициентом герметичности и термическим коэффициентом Я соответственно. [c.161]

Например, 2Х-6Р-1(За) и 4ХВ-12Р-За(6) 2 — диаметр всасывающего патрубка (мм), уменьшенный в 25 раз Х — химический — коэффициент быстроходности насоса, уменьшенный в 10 раз Р — пезина матеоиал покрытия, соприкасающийся с перекачиваемой жидкостью) 1 — сальник с мягкой набивкой (За) — торцовое уплотнение с сильфоном из пластмассы АХ — химический для абразивных жидкостей ПХ — пульповый химический ХВ — химический вертикальный (6) — щелевое уплотнение. [c.650]

Коэффициент герметичности учитывает утечкп во всасывающих клапанах, поршневых кольцах и сальниках комнрессора. [c.278]

Коэффищ1ент подачи Лу = У/Уу, где Уу — теоретическая производительность насоса. Коэффициент учитывает потерю производительности насоса за счет утечек жидкости через зазоры, клапаны, сальники и т.д. (см. разд. 3.3.2). При этом энергия, затраченная на увеличение напора потерянной жидкости, теряется безвозвратно. Значит, в действительности энергия за- [c.273]

Низкий коэффициент трения обусловливает при.менсние углепластиков в узлах трения. Эти материалы хюг т оказаться незаменимыми в качестве салюсмазываюшихся подшипников, сальников, а также вкладышей опорных подшипников. [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология