Значения коэффициента трения (К)

Рис. 2. Значения коэффициента трения X для различных значений критерия Рейнольдса Re и относительной

Скольжение аппаратов происходит по многониточному рельсовому пути, по металлическим листам, покрытым фторопластом. Во всех случаях осуществляется смазка подкладного пути. Наименьшее значение коэффициента трения имеет фторопласт, смазанный маслом. Для него коэффициент трения по стали / = [c.313]

В качестве модификаторов трения применяют коллоидные дисперсии не растворяющихся в масле соединений (дисульфид молибдена, графит). Однако наибольшие перспективы применения (вследствие образования более стабильных растворов) имеют маслорастворимые соединения, среди которых наивысшую эффективность проявляют маслорастворимые соединения молибдена (МСМ) [279]. К настоящему времени механизм действия МСМ изучен мало и может быть сформулирован лишь в виде гипотез. Предполагается, что взаимодействие МСМ с поверхностями трения протекает по типу пластической деформации с образованием эвтектической смеси, обладающей пониженной температурой плавления. Последняя обеспечивает невысокие значения коэффициента трения. [c.264]

При расчетах сил трения сыпучего материала о рабочие органы машин, стенки бункеров используют коэффициент внешнего трения /ш, сыпучего материала, который тоже является среднестатистическим значением коэффициентов трения частиц сыпучего материала [c.153]

Коэффициенты потерь давления. Потери давления в трубопроводах или каналах можно оценить, вычислив сначала потери давления в прямом трубопроводе или канале той же длины при соответствующем значении коэффициента трения и затем добавив потери, обусловленные изгибами, клапанами, тройниками, изменениями сечения и т. д. Эти потери можно определить, умножив скоростной напор на коэффициент потерь [c.51]

Испытание проводят при комнатной температуре на машине МИ-50 на двух роликах = 40 мм и шириной 10 мм. Определяют значение коэффициента трения 7(ср [c.211]

Истираемость оценивается по времени работы в заданных условиях узла трения до истирания твердого смазочного покрытия, нанесенного на металлическую поверхность антифрикционные свойства оцениваются по среднему значению коэффициента трения в период установившегося режима трения. [c.363]

Это свидетельствует о том, что имеется оптимальная шероховатость поверхности вала, соответствующая минимальному значению коэффициента трения и минимальному износу обеих деталей пары трения. [c.36]

Антифрикционные свойства твердого смазочного покрытия оценивают по среднему значению коэффициента трения в период установившегося режима трения. [c.364]

Из рис. 3 (Приложение XIX) находим при Re =1,29-10 значение коэффициента трения X = 0,295. [c.81]

Среднее значение коэффициента трения (Кср) испытуемого твердого смазочного покрытия вычисляют по формуле [c.365]

Область начального участка обозначена пунктирной линией 2н(Неу), соответствующей координатам, где значения коэффициента трения I почти стабилизируются ( 1%). Видно, что интенсификация вдува (Ке <0) сопровождается уменьшением длины входного участка при отсосе величина сначала растет, достигая максимума при Неу 12, а затем падает. Следует отметить, что в диапазоне 4<Яev<3,2 полного развития профиля не наступает [1]. Распределение давления по длине канала подтверждает уже сказанное при анализе уравнения (4.46) и рис. 4.2 рост давления при значительном отсосе (Ке1/>1,3) [c.129]

Значения коэффициента трения А,тр рассчитываются по формулам [c.183]

Полученные значения коэффициента трения также помещены в таол. 111-4. [c.84]

При ламинарном движении значение коэффициента трения зависит только от величины критерия Re и определяется по формуле [c.155]

Для турбулентного режима можно пользоваться той же формулой для определения Лтр. Однако при этом значение коэффициента трения X устанавливают не только расчетным путем, но, главным образом, на основе обобщенных практических результатов. Например, при турбулентном движении в гладких трубах (Re=4-.103—105) [c.313]

Так как движение турбулентное, то коэффициент трения зависит от Re и от относительной шероховатости e/d. По табл. III-2 выбираем е = 0,025 мм. Из рис, 2 (Приложение XIX) находим при fje = l,06-10 и e/d = 0,025/12 = = 0,00208 значение коэффициента трения к = 0,0335. [c.77]

По графику (рис.2.17.) определяем значение коэффициента трения. [c.49]

Качественно о влиянии температуры на коэффициент трения можно судить по выражению (4.3-2). Повышение температуры должно сопровождаться снижением сдвиговой прочности и увеличением поверхности контакта. Поскольку сила трения определяется произведением этих величин, фактическое значение коэффициента трения при росте температуры может как увеличиваться, так и уменьшаться. Ряд исследователей сообщает о существовании минимума на температурной зависимости коэффициента трения при температурах, существенно меньших температуры плавления (рис. 4.4) [11 — 15]. Наблюдающееся резкое увеличение коэффициента трения вблизи температуры плавления (или стеклования) связано с возникновением на поверхности трения тонкой пленки расплава, в котором развивается обычное вязкое течение [15]. [c.86]

Величина силы трения в общем случае характеризуется численным значением коэффициента трения. [c.142]

Опыты показали, что коэффициент статического трения закономерно убывает с увеличением молекулярного веса смазывающего вещества. Для кинетического трения существует некоторый минимум, соответствующий определенной величине молекулярного веса. При дальнейшем увеличении молекулярного веса смазывающего вещества значение коэффициента трения не меняется. [c.145]

В опытах В. Гарди была отмечена еще одна любопытная особенность, а именно в тех случаях, когда смазывающее вещество достаточно вязко, а трущиеся поверхности плоско-параллельны, постоянное значение коэффициента трения устанавливается не сразу, а лишь по прошествии некоторого времени. Время, затрачиваемое на приведение пленки в устойчивое состояние, уменьшается с повышением температуры, при перемешивании, а также при увеличении нагрузки. [c.145]

Этим же приемом определяли фактические значения коэффициентов трения в смесительных трубах эжекторов и найденные величины сопоставляли с их теоретическими значениями по известной формуле Блазиуса, причем получили весьма близкую сходимость экспериментальных и расчетных величин. Для лабораторной установки найденная величина коэффициента трения составила 0,029, для стендовой — 0,0186. Данные эти относятся к значению критерия Рейнольдса за время опытов в пределах до 80 000—100 ООО. [c.115]

Напряжения, возникающие при смещении цепи относительно матрицы твердого тела, могут быть также описаны с учетом понятия о коэффициенте трения мономеров [25]. Смысл такого допущения детально обсуждается Ферри [25], который также приводит перечень численных значений коэффициентов трения мономеров для многих полимеров. Естественно, коэффициенты в сильной степени зависят от температуры. Но даже если проводить сравнение при соответствующей - температуре, например при температуре стеклования каждого полимера, коэффициенты трения мономеров изменяются в зависимости от физической и химической структуры цепи на 10 порядков величины. В верхней части интервала значений получим при соответствующих каждому полимеру температурах стеклования 1740 Нс/м для ПММА, 19,5 Нс/м для ПВА и 11,2 Нс/м для ПВХ [25]. Это означает, что сегмент ПВХ, вытянутый при 80°С из матрицы ПВХ со скоростью 0,005 нм/с, преодолевает силу сдвига 0,056 нН на мономерное звено. При более низких температурах коэффициент молекулярного трения, по существу, растет пропорционально интенсивности спектра времен релаксации Я(т), причем увеличение составляет примерно от одного [c.145]

Значение коэффициента трения X определяем из рис. 2.19. Эквивалентная характеристика форсунки [c.46]

Приведем пример расчета течения со скачком уплотнения внутри трубы. Пусть заданы приведенная скорость на входе в трубу X = 1,8 и общая приведенная длина трубы % = 0,6 (при обычных значениях коэффициента трения это соответствует примерно 30 калибрам трубы). Располагаемое отношение полного давления потока на входе в трубу к статическому давлению в резервуаре, куда вытекает газ из трубы, П = 3,0. [c.265]

Антифрикционные свойства тефлона изучены достаточно хорошо, тогда как антифрикционные свойства пластмасс на основе полиамидов и полиэтиленов, применяемых в качестве подшипниковых материалов для некоторых легко нагруженных сопряженных деталей машин, изучены мало. В связи с этим Матвеевским были исследованы полиамиды различных марок, полиэтилен низкого и высокого давления и тефлон. Часть испытаний длительностью 60 мин велась при температуре 20 С, а испытания при повышенных температурах длились 1 мин. Температура изменялась от 20 до 350° С. Для всех полиамидов при сухом трении по стали наблюдалось прерывистое скольжение, сопровождающееся значительными скачками коэффициента трения. Наибольшее значение коэффициента трения и его скачка были получены для полиамидов. [c.364]

Для определения среднего значения коэффициента трения вычисляют средний момент трения для трех параллельных испытаний, для этого используются показания, записанные в процессе испытания самописцем в виде графика момеит трения — время . На этом графике берется не менее трех точек и вычисляется средняя арифметическая величина момента трения для данного определения. Затем подсчитывается величина среднего момента трения (Мер) по результатам трех параллельных определений антифрикционных свойств. Расхождения между параллельными определениями момента трения не должны превышать 15%. [c.365]

Ф = / Коэффициент внутреннего трения / является среднестатическим значением коэффициентов трения частиц одна о другую и зависит от размера частиц, их формы, твердости, шероховатости поверхности, порозности слоя. Угол трения ф = П. .. 40 . [c.153]

Если при прохожденпп жидкости через трубы печи испарения не происходит, т. е., если жидкость на выходе из печи имеет температуру ниже, чем начало точкп кипения этой жидкости при давлении на выходе из печи, потеря напора на трение может быть вычислена из уравнения (88). При расчете используется средний удельный вес V ы средние значения коэффициента трения /. Этим уравнением удобнее пользоваться в пpeoбpaзoвaннo [ виде, когда объемная скорость заменена весовой [c.104]

В [20, 25] предложено использовать Сд —0,88 на оепо-ваиии исследования потенциального потока, нормального к топкой [гластине. Коэффициент трепия увеличивается при увеличении толн ипы ребра как результате увеличения сопротивления формы. При Кв =2000 и длине полосы 3,18 мм вклад от сопротивления формы составляет 32% при толщине ребра 0,1 мм и увеличивается до 54% для ребер толщиной 0,25 мм. Как правило, экспериментальные значения коэффициентов трения превышают значения, рассчитанные по (4). Это обусловлено заусенцами, которые могут существовать на передней и задней кромке ребер Заусенцы увеличивают эффективную толщину пластины и тем самым увеличивают сопротивление формы. [c.101]

Результаты анализа давления на шарнирную опору приведены на рнс. 258. Здесь по оси абсцисс отложены значения у = = iu/ , по осн ординат значения RJmek . Кривые построены для различных значений отношения f = Lia. Из рисунка видно, что относительное давление на шарнирную опору явно зависит от относительного расположения центра масс ротора Ыа и неуравновешенности ротора. Давление на шарнирную опору в зарезонансной зоне незначительно зависит "от трения вязкой среды в упругой опоре, поэтому на рис. 258 представлены кривые для одного значения коэффициента трения v = 0,1- [c.371]

До сих пор были рассмотрены относительно простые геометрические формы,. хотя песомиенный интерес представляют и более сложные формы, например оребренные или шероховатые трубопроводы. Параметры потока в интервале чисел Рейнольдса от 1000 до 10 ООО особенно чувствительны к степени шероховатости поверхности. Так, при одинаковых геометрических формах каналов, отличающихся лишь степенью шероховатости, можно получить совершенно различные значения коэффициентов трения и теплоотдачи. Однако ири числах Рейнольдса больше 10 ООО и особенно больше 50 ООО влияние шероховатости поверхности на коэффициент трения обычно заметно ослабляется и лишь незначительно изменяется с изменением числа Рейнольдса. Влияние шероховатости будет рассмотрено подробнее в этой же главе, в разделе, посвященном коэффициентам теплоотдачи. [c.52]

Влияние продолжительности процесса трения полимера по металлу рассмотрено Шнейдером [11, 14]. Оказалось, что значения коэффициента трения полимера на незатертых поверхностях существенно ниже, чем на затертых . При этом максимальные значения коэффициента трения хорошо воспроизводятся. Например, коэффициент трения полиамида 6 по чистому металлу равен 0,05, а после длительной приработки пары в приборе трения с возвратно-поступа-тельным движением [111 он возрастает до 0,42. Шнейдер приводит аналогичные данные для других полимеров. Наблюдаемое увеличение коэффициента трения он объясняет образованием на поверхности металла полимерной пленки. Таким образом, по окончании [c.87]

Уравнение (119) тождественно уравнению (108а), решение которого нолучено в нредыдуш ем параграфе. В связи с этим профиль относительной скорости в поперечном сечении канала й (у) и относительное значение коэффициента трения с/ не зависят от величины Eq и описываются во всех случаях соответственно уравнениями (111) и (ИЗ). [c.217]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология