Коэффициент формы

При рассмотрении модели зернистого слоя как ансамбля последовательно обтекаемых шаров в разделе П. 3 была записана формула для гидравлического сопротивления потоку (П. 52), в которой величину Я(Не) можно рассматривать как коэффициент гидравлического сопротивления одиночного шара в зернистом слое. Интересно также сопоставить гидравлические сопротивления зернистого слоя из гладких шаров и пучка поперечно обтекаемых труб шахматного расположения движение жидкости в последнем случае является примером последовательного внешнего обтекания отдельных цилиндров. Весьма распространенный в технике пучок труб с разбивкой по вершинам равностороннего треугольника и шагом 51 = 1,25 с имеет порозность 8 = 0,418, что близко подходит к нормальной порозности зернистого слоя шаров. Удельная поверхность элементов такого слоя трубчатки ао = 4/с(, а коэффициент формы Ф = 0,67. И действительно, зависимости /э от Квэ [определенных по (И. 59) и (11.60)], рассчитанные [36, 63] для трубчатки и зернистого слоя, очень близки. [c.69]

Здесь X—коэффициент формы частицы, определяемый как отношение поверхности сферы, имеющей тот же объем, что и частица, к поверхности Частицы (коэффициенты /ил указаны на [c.258]

Для наиболее распространенного в нефтезаводских печах расстояния между трубами, равного двум диаметрам, получаем следующие значения коэффициента формы к для однорядного экрана к = 0,88 и для двухрядного 0,98, в том числе для первого ряда 0,68 и для второго ряда 0,30. Следовательно, тепловая напряженность первого ряда больше средней тепловой напряженности обоих 0,68 -2, , [c.122]

Непосредственный обмер отобранных порций частиц измерительным инструментом применим для частиц 3 мм и выше [64]. Более редко используют седиментацию в жидкости — до 200 мкм и отдувку или седиментацию в газе — до 200 мкм. Для часТиц размером более 100 мкм очень удобно по нашему опыту ие-пользовать инструментальные микроскопы, которые позволяют определять не только средний диаметр, но и другие геометрические размеры отдельных зерен, необходимые для оценки их коэффициентов формы. Для определения дисперсного состава доменного кокса применяют сита большого размера с квадрат- [c.52]

Измерения коэффициента формы для полидисперсных смесей из песка по анализу шлифов [72] показывают, что значения Ф для этих систем мало отличаются, от соответствующих значений для монодисперсного слоя. [c.59]

В монографии [4, стр. 101] приведены опытные значения константы Кк для различных зернистых слоев из частиц нерегулярной формы. Значения Ки (так же как и коэффициента формы Ф) колеблются в пределах от 0,5 до 1,0 для различных зернистых материалов без какой-либо определенной закономерности. Внутри этого интервала наиболее вероятным значением Кп для зернистых слоев из элементов нерегулярной формы можно считать /Си = 0,75. В соответствии с этим, для таких слоев может быть рекомендована расчетная формула /, = = 40/Кеэ -Ь 0,75 с вероятным разбросом 35%. [c.66]

X — коэффициент формы частицы в уравнении (XVI 1,8) [c.653]

Зная сварочный ток и напряжение на дуг е, определяем коэффициент формы провара по графикам зависимости от сварочного тока и напряжения на дуге для сварки на переменном токе под флюсом ОСЦ-45 (рис. 5.16). [c.188]

Величина объема топочного пространства V, в свою очередь, зависит от расчетной поверхности трубок Р, а также от так называемого коэффициента формы печи а. В соответствии с этим величина V определяется соотношением [c.270]

В нижней части рисунка помещены значения показателя степени п, фигурирующего в формуле для к и зависящего от критерия Рейнольдса. Размер ч означает диаметр шарика, объем которого равен объему частицы насадки. Коэффициент формы [c.57]

Коэффициент формы колеса /Сб 1,10 1,093 1,05 1,013 1,00 1,00 [c.149]

Предельное соотношение между коэффициентом формы прорези Сф и высотой прорези устанавливается на основе допустимого уноса в виде соотношения [c.326]

Обработка экспериментальных данных осложняется дополнительно тем обстоятельством, что значительная часть исследовавшихся элементов (катализаторы, адсорбенты, керамическая насадка скрубберов) имеет шероховатую поверхность с коэффициентом формы Ф<1. Так, явно завышенное значение Кк = = 1,57 для алундовых цилиндров, вероятно, объясняется тем, что при сильной шероховатости их поверхности фактическая удельная поверхность слоя ао была выше значения, полученного из обмера геометрических размеров цилиндриков. То же замечание относится и к таблеткам катализаторов [36]. [c.64]

Уравнение (3.184) служит для определения коэффициента формы к. Подставив соотношения (3.183) в уравнение (3.182), [c.291]

Свободная энергия образования зародыша зависит не только от степени нересьпцения или от размеров (радиуса) зародыша, но и от его формы, отражаемой коэффициентом формы в случае сферического зародыша /гф=16л/3 для кристаллического зародыша, имеющего форму куба, кф = 32 для октаэдрическо. о = 16/ / 3 и т. д. Поэтому в общем случае вместо (16.7) следует писать [c.331]

Наряду с двучленными зависимостями типа (II. 50) и (II. 53) существуют уточненные, но более сложные, например, трехчленные зависимости [40, 41]. Кроме изменения численных значений коэффициентов в (11.53) [42], предложены, и иные формы зависимости от порозности и коэффициента формы [43]. Вводили также уточнения для полидисперсных систем [42, R. Jes her]. С использованием зависимостей (11.48) и (II. 53) проанализированы течения через зернистые слои с макроскопическими не однородностями структуры и порозности [44]. [c.47]

Исходя из указанных значений К для слоев из частиц неправильной формы, можно в соответствии с (I. 10) определить наиболее вероятное значение коэффициентов формы Ф = 6laodv, где dv — диаметр шара, равновеликого по объему зерну. Подробные таблицы обработанных таким путем экспериментальных данных для частиц всех трех групп приведены в [4, стр. 80]. Анализ этих сводных данных приводит к следующим выводам [c.58]

Назовем этот коэффициент — коэффициентом формы — Кф- Ниже приведены опытные значения коэффициента формы в зависимости от вида технологического процесса подгибки кромок при гибке в штампе на прессе /Сф = 0,9ч-0,95 на подкладной плите 0,8—0,85 на валковой листогибочной машине без подкладной плиты при вогнутости 0,7—0,85 прн-лрямых участках 0,65—0,75. [c.52]

А — коэффициент формы радиаптной поверхности, показывающий, насколько эффективно поглощается тепло радиантными трубами (при данном расположении последних) по сравнению с поглощением тепла плоской поверхностью, по величине равной заэкранированной поверхности кладки печи [c.104]

Степень МХПМ при повторном статическом нагружении зависит от коэффициента формы цикла Кфц. Когда Кфц = О (см. рис.5.2,6), деформации изменяются пропорционально времени [c.321]

Если предположить, что скорость падения кристалла известна, то уравнение (3.182) содержит два неизвестных параметра а тл к. Полагаем, что коэффициент формы к не зависит от массы кристалла. Рассмотрим осаждение кристалла при условии, что масса его не меняется. Через некоторое время после начала падения до-стигнется равновесие между сопротивлением среды и весом данного кристалла в растворе и скорость падения кристалла станет постоянной, т. е. йти1сИ=0, и [c.291]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.82 ]

Тепло- и массообмен Теплотехнический эксперимент (1982) -- [ c.149 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.118 ]

Растворение твёрдых веществ (1977) -- [ c.56 , c.98 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.129 , c.251 , c.486 ]

Массопередача в гетерогенном катализе (1976) -- [ c.42 ]

Очистка воды коагулянтами (1977) -- [ c.194 ]

Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности (1979) -- [ c.16 , c.19 , c.29 , c.32 , c.155 ]

Экструзия пластических масс (1970) -- [ c.0 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.12 , c.39 , c.115 , c.234 ]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.23 ]

Склеивание металлов и пластмасс (1985) -- [ c.32 , c.44 , c.45 , c.49 , c.50 , c.53 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.287 , c.288 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.333 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.104 , c.108 , c.188 ]

Справочник по гидравлическим расчетам Издание 2 (1957) -- [ c.96 , c.101 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.118 ]

Физическая Биохимия (1980) -- [ c.299 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология