Коэффициент определенности

Таблица У.б. Массовые доли (%) компонентов, вычисленные с разными внутренними стандартами и с градуировочными коэффициентами, определенными различными способами

Цель работы определение молекулярной массы полимера и второго вириального коэффициента определение мицеллярной массы ПАВ. [c.146]

Работа 3. Расчет второго вириального коэффициента. Определение параметров потенциала Леннард-Джонса по данным [c.221]

Графики коэффициентов теплоотдачи. Для облегчения принятого порядка расчета коэффициентов теплоотдачи при турбулентном режиме течения на рис. П3.2 и П3.4 приведены графики для воды и воздуха при температуре 365° К, протекающих по длинным прямым каналам. Для определения коэффициентов теплоотдачи при других температурах и для других жидкостей и газов следует воспользоваться поправочными коэффициентами, определенными по рис. ПЗ.З и П3.5 по рис, П3.8 можно определить поправочный коэффициент, учитывающий влияние условий на входе. [c.58]

Использование изложенной методики позволяет рассчитать значения коэффициента обмена к между проточными и тупиковыми порами и проследить зависимость к от давления промывки осадков высокодисперсных пигментов. Как видно из таблицы, с ростом давления промывки значения к уменьшаются. Следует отметить, что найденные значения к оказались значительно ниже величин коэффициента определенных в работе [34] по модели (7.105). Причина указанного расхождения, по-видимому, состоит в том, что в работе [34] коэффициент к а определялся путем сравнения решения уравнений (7.105) с тем участком экспериментальной кривой вымывания примеси, который характеризует второй и третий периоды процесса промывки, в то время как модель (7.105) описывает только третий период промывки, характеризующийся хвостовыми участками концентрационных кривых процесса промывки. [c.402]

Кроме того, при определении коэффициентов активности нужно считаться с тем, что концентрация веш ества в растворах может быть выражена в различных единицах через молярность, моляльность и мольную долю Коэффициенты, определенные по отношению к стандартному раствору с одной и той же концентрацией, но выраженной разными способами, не будут совпадать, и наоборот, равные коэффициенты активности еш е не говорят о том, что веш ество находится в одинаковом состоянии в сравниваемых растворах, если их концентрация выражена разными способами. [c.23]

Для оценки вероятностной ошибки принимается так называемый коэффициент определенности, равный [c.74]

Для перевода в миллилитры суммарного количества поглощенной жидкости, выраженного в делениях градуированной трубки, пользуются специальным коэффициентом, определенным для каждого прибора и называемым константой прибора. При пересчете количества миллилитров поглощенной образцом жидкости в граммы следует учитывать плотность растворителя (для ксилола = 0,86, для амилацетата 4 = 0,87). [c.156]

При расчете концентраций вводятся оба коэффициента, определенные в процессе градуировки. [c.153]

Величины коэффициентов, определенные по первой и второй методике, оказались различными. [c.148]

В редких случаях, когда требуется минимальная погрешность ( 0,02%), расчет теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания производится по тем же формулам (3-6) и (3-7), но с уточненными значениями всех коэффициентов, определенными по элементарному составу топлив. Эти значения для наиболее распространенных и перспективных энергетических топлив усредненного состава по последним данным ВТИ даны в приложениях II и III. [c.38]

Уточненные коэффициенты, определенные по элементарному составу топлива, действительны для любых изменений влажности и зольности при условии постоянства состава горючей массы. При большой зольности и большом содержании в золе топлива карбонатов, например у сланцев, значительные колебания зольности могут вызвать заметную погрешность. В таких случаях вводятся поправки на карбонатную золу, рассмотренные в [Л. 7]. [c.39]

Для графического определения угловых коэффициентов ограниченной поверхности Л1 и ограниченной поверхности Л2 поверхность А надо разделить на малые площади равной величины и провести построение, указанное на рис. 14-3, для центров каждой из этих площадей. Средняя величина всех угловых коэффициентов, определенная таким образом, и есть угловой коэффициент 490 [c.490]

Коэффициент Определение коэффициента Погрешность [c.261]

Оценка возможной максимальной недостоверности финансовых коэффициентов, определенных по данным бухгалтерской отчетности [c.92]

Разброс соответствующих показателей даже при фиксированных температурно-скоростных и деформационных условиях составляет обычно не менее 10% [36, 53], а точность расчетных уравнений, включающих реологические показатели, еще меньше. Поэтому введение в расчетные уравнения, описывающие поведение каучуков при переработке, значений величин распорных усилий, мощности, производительности и др. и коэффициентов, определенных с чрезмерно большой точностью (погрешность меньше 1%),-не имеет практического смысла. [c.65]

Определение поправочного коэффициента Определенное количество (около 40 мг) оксида ртути(П) и 1 г иодида калия растворяют при слабом нагревании в 30 см кипящей воды. Раствор охлаждают, прибавляют 5 капель смещанного индикатора и титруют раствор 0,05 М НСЮ до перехода окраски индикатора из зеленой в красную. [c.90]

При pH 6,05—6,4 получается комплекс состава 1 1с максимумом светопоглощения при Л = 580 нм и 8 = 7-10 (по насыщению) (рис. 30) [35]. Истинный молярный коэффициент, определенный по методу Комаря, равен 7,31-10 . Комплекс устойчив во времени, lg/Сует комплекса 13,30, константа равновесия реакции 0,12 102 по Комарю и 0,04-102 по Толмачеву. Подчинение закону Бера наблюдается для 0,56—3,1 мкг Оа/мл. [c.127]

Если предположить, что для обоих материалов акустоупругий коэффициент определен с погрешностью е(р) = 0,79, то [c.150]

Различают абсолютные коэффициенты Пельтье П и П<,. П, - это коэффициент, определение которого должно проводиться в изотермических условиях температура исследуемого спая должна быть одинаковой при прямом и обратном направлениях тока). Постоянство температуры следует обеспечивать при постоянном отношении плотностей электрического тока и теплового потока, что связано с дополнительными экспериментальными трудностями. Гораздо проще осуществляется измерение коэффициента Пельтье (Пг), при определении которого должны выполняться изоэлектрические условия напряжение на спае должно быть одинаковым при обоих направлениях тока). Измерение коэффициента П , предпочтительнее, чем измерение термоэлектрической способности S, так как величина П стремится к постоянному значению по мере приближения температуры к абсолютному нулю, тогда как величина S при тех же условиях стремится к нулю. Кроме того, по чисто практическим причинам измерение коэффициента П при низких температурах оказывается более точным. В дальнейщем, употребляя символ П при обозначении коэффициента Пельтье, будем иметь в виду величину П ,. [c.603]

Это позволило нам в качестве разумного приближения принять за кинетический коэффициент Ра, входящий в уравнения (4) и (5), величину коэффициента, определенного из опытных кинетических кривых. Последний рассчитывался нами по общепринятой методике [8] исходя из допущения, что разность концентраций, входящая в уравнение скорости адсорбции, приблизительно равнялась со. Это допущение оправдано для случая адсорбции веществ, характеризующихся крайне выпуклыми изотермами. [c.239]

На основании всех приведенных кинетических уравнений мол<но сделать заключение, что скорость синтеза углеводородов и выход продуктов с единицы объема катализатора за единицу времени повышаются с увеличением давления и температуры (температурные коэффициенты, определенные для скорости синтеза на кобальтовых и железных катализаторах, равны 1,6— 1,8 на 10 °С). Данные о влиянии некоторых факторов на синтез углеводородов приведены в табл. 8,4. [c.274]

В уравнении (1-40) Окр получается в кг/м сек, если с1 выражено в м, Рг и рм —в кг/м , ц —в кг м-сек. При значениях Ке > 10 в уравнение необходимо вводить поправочный коэффициент /, определенный с помощью графика рис. 1-7. [c.27]

Важно отчетливо представлять, как определяется поток или коэффициент диффузии, так как в некоторых случаях положение плоскости с нулевым результирующим мольным потоком фиксируется по отношению к неподвижным координатам в других же случаях эта плоскость перемещается. При изучении диффузии обычно измеряют поток N, а не /, если эти потоки не равны друг другу. Кроме того, в большинстве инженерных приложений, связанных с диффузией в катализаторе, представляет интерес именно значение потока относительно катализатора, т. е. величина N. Коэффициент определенный по (1.34), дает величину потока относительно аппарата, но не относительно плоскости с нулевым результирующим потоком. [c.50]

Схемы нагрузок № схемы Коэффициент определения эквивалентной нагрузки Коэффициент с определения прогиба [c.324]

Ряды типа (5.79) для аппроксимации решения кинетического уравнения применяли в работах П16, 117]. В качестве функций фг (1 использовали полиномы Лагерра и были рассчитаны три первых коэффициента. Определение последующих коэффициентов было затруднено из-за большого объема и громоздкости необходимых вычислений. Большая часть вычислений приходится на определение коэффициентов ftii, что существенно зависит от выбора базисных функций (5.79). [c.101]

У-.Ч (Аг/б) -Ч где а/ — идеальный коэффициент, определенный для эквивалентной чистой жидкости с помощью модифицированной корреляции Боришанского — Минченко, представленной в табл, 2, 2.7.2 у — х относится к массовой, а НС к молыюй доле. Хотя интересно сравнить эту зависимость с уравнениями (1) и (7), следует отметить, что сильно изменяется с составом смеси. [c.416]

Это различие меньше погрешности эксперимента. Поэтому для исследованных нефтей возможно проводить сравнение объемных коэффициентов, определенных по диаграмме Стендинга с объемными коэффициентами, полученными методом однократного разгазирования при давлении пласта. При этом оказалось, что для пластовых нефтей отклонение не превышало 3,5%, а среднее арифметическое значение отклонений. составило 1,39%. [c.54]

Сравнение объемных коэффициентов, определенных по диаграмме Стендинга и вычисленных по плотности нефти при давлении насыщения Рз и температуре пласта /пп, показало, что максимальное отклонение составляет 5,6%, а среднее арифметическое—1,33%. Таким образом, проведенный анализ показывает, что диаграмма Стендинга вполне приемлема для определения объемных коэффициентов пластовых нефтей Западной Сибири. [c.54]

Результаты исследований приведены в табл. 2—5., Значения не приводятся, так как их легко получить из соотношения = = Jm. Величины коэффициентов, (Определенные по первой и второй методикам, оказались ра ичными. Коэффициенты сжимаемости, определенные по первой методике для образцов, отобранных из продуктивных пластов Туймазинского месторождения, колеблются в пределах = (0,42 ч- 0,84) 10 Пат = (0,60— 0,90) 10 1/am по второй методике = (0,37—0,97) 10 ilam = (0,31—0,58) 10 1/am для образцов, отобранных из продуктивных пластов Шкаповского месторождения, по первой методике, , = (0 60 -г- 0,83). 10 1/ат = (0,66-0,89) 10 1/am по второй методике = (0,55—0,75) 10" 1/am = (0,42— [c.25]

Полное совпадение калибровочных коэффициентов, определенных экспериментально и рассчитанных по теплопроводности смесей, наблюдается не в каждом случае. Независимо от точности измерений экспериментальные результаты, полученные для хлорпроизводных углеводородов в одинаковых условиях, имеют наибольшие расхождения с рассчитанными величинами. Так, для четыреххлористого углерода эти значения отличаются на 20% (Хольцхейзер, 1964). [c.306]

В 30 приводились формулы для учета потерь, связанных с излучением акустической энергии из открытых концов трубы. Там, в частности, был введен коэффициент (определенный равенством ю = и), использование которого вместо импеданца 2 целесообразно при решении задач в координатах (и, и>). При излучении акустической энергии во внешнее пространство, средний поток ее направлен в положительную сторону оси х в горячей части трубы и в противоположном направлении в холодной части трубы. Поэтому, вспомнив выражение для потока [c.368]

Теплообмен со стенками в процессе сгорания и расширения приближенно может быть учтен по зависимости Нусельта — Брилинга с численными значениями коэффициентов, определенных для карбюраторного двигателя И. М. Лениным и А. Н. Костровым, а в процессе сжатия — показателем политроны, принятым на основании экспериментальных данных. [c.37]

При введении этого коэффициента, определенного для статических условий, и сомножителя 4,5 перед последним членом уравнения результаты расчета стали отвечать экспериментальным данныл . [c.327]

Значения коэффициентов, определенные методом наименьших квадратов по всем точкам, цредставленным на рис. 12.4.6, равны А = -219 В = 0,974 G = - 0,00146 Н = 7,03 IQ F = 70,4 D = - 0,304 Р = 4,33 10" Q = 2,04 10 . [c.459]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология