Шаг между трубами

Чем меньше шаг между трубами, тем более компактен теплообменник. Минимальное значе- [c.90]

Рис. П6.6. Заиисимости между скоростью потока жидкости, минимальной частотой пульсаций и шагом между трубами прн поперечном обтекании пучка труб (при критерии Струхаля ЗЬ = 0,5).

Обычно в кожухотрубных теплообменниках трубы укладываются с равным шагом при треугольном или квадратном их расположении. Поэтому удобно преобразовать график Чена в график на рис. 2. Число 5г представлено в виде зависимости от относительного шага (шаг между трубами, деленный на диаметр трубы) для постоянного угла расположения труб в пучке. [c.325]

Одним из основных элементов кожухотрубчатых теплообменных аппаратов и греющих камер выпарных аппаратов являются трубные решетки. Они представляют собой перегородки, в которых закрепляются трубы и которыми трубное пространство отделяется от межтрубного. При конструировании теплообменного аппарата одновременно с проведением теплотехнического расчета необходимо выбрать способ размещения и крепления труб в трубной решетке, конструкцию трубной решетки и рассчитать ее толщину. Наиболее рационально по плотности упаковки труб размещение их по вершинам равносторонних треугольников. Размещение по вершинам квадратов удобнее при необходимости чистки межтрубного пространства. Шаг между трубами зависит от диаметра труб da и способов их крепления. Крепление труб в трубных решетках осуществляется сваркой, пайкой или развальцовкой. Минимальный шаг между трубами t рекомендуется принимать в соответствии со следующими данными [c.80]

Во всех трубчатых печах кроме печей со стенами из щ,елевых панельных горелок с увеличением отношения шага между трубами к диаметру труб t/d до двух резко повышается равномерность нагрева труб по окружности фх. Отношение t/d обычно применяют в пределах 1,8—2,0. Если необходимо увеличить равномерность нагрева по окружности трубы с целью сокращения времени нагрева, в некоторых случаях указанное отношение может быть увеличено до 3. Дальнейшее увеличение tld мало влияет на равномерность нагрева труб. [c.313]

В ряде технологических процессов с уменьшением времени нагрева в реакционной зоне увеличивается выход целевых продуктов. Однако имеются процессы, где необходимо выдержать нагретый продукт длительное время при постоянном или незначительном повышении температуры. В первом случае следует выбирать трубчатую печь со стенами топки нз щелевых беспламенных панельных горелок, которая имеет высокие значения ср,, ф. и фз во втором случае рекомендуется участок змеевика с удлиненным временем нагрева установить во втором ряду двухрядного настенного экрана трубчатой печи. Оптимальное соотношение теплоты между первым и вторым рядом достигается выбором соответствующего шага между трубами. [c.316]

Формулы получены из геометрии витого теплообменника. Зазор, между кожухом и последним рядом навивки принят равным 6. Шаг между трубами вдоль оси аппарата принят равным н + + 0,003 м. . [c.319]

Из графика на рис. Х1-14 следует, что применение двухрядного экрана одностороннего облучения по сравнению с однорядным при обычно применяемом шаге между трубами 5 < 2 невыгодно. Это объясняется тем, что двухрядный экран, например при 8 = 2с1, поглощает тепла только на 13% больше, чем однорядный, а поверхность труб при этом увеличивается почти в два раза. Кроме того, между обоими рядами труб тепло распределяется весьма неравномерно примерно 60—70% всего тепла воспринимается первым рядом экрана, а остальная часть — вторым. [c.206]

Шаг между трубами. Для труб и кожухов не слишком малых диаметров в соответствии с нормами ТЕМА отношение шага между трубами к внешнему диаметру трубы не должно быть меньше 1,25, а между соседними трубами должен быть зазор не менее 6,35 мм для облегчения очистки внешней поверхности труб с помощью механических средств. Там, где устраиваются проходы для чистки, расположение трубной доски должно быть таким, чтобы проходы были непрерывны вдоль всего пучка или, если это неудобно, чтобы любую трубу можно было достать либо с одной, либо с другой стороны лучка. Типичные шаги между трубами приведены ниже [c.281]

Минимальный шаг между трубами, мм Чистые трубы [c.281]

Из рнс. 1-7 легко вычислить, что при шаге между трубами I иа одну трубу приходится площадь решетки, равная 0,866 Ис- [c.171]

Трубные змеевики по экранам радиантных камер размещаются в один или в два ряда. При размещении в два ряда трубы одного ряда располагают в створе труб другого ряда, т. е. в шахматном порядке. Шаг между трубами обычно составляет 1,7—2 наружных диаметра печной трубы. [c.218]

Таким образом, расчетные перепады давления для инертной соли и топлива близки друг к другу и не превышают допустимых значений. Поэтому выбранное в качестве первого приближения количество труб 1730 вполне приемлемо. Если бы перепады давлений сильно отличались от заданных значений, то расчеты можно было бы повторить для другого числа труб. Если бы при выбранном числе труб, перепад давлений внутри труб удовлетворял требуемым значениям, а снаружи труб сильно отличался, то можно было бы изменить шаг между трубами. [c.289]

В кожухотрубных холодильниках для экономии места трубы обычно располагают по вершинам равносторонних треугольников или в шахматном порядке. Такое расположение труб при перекрестном потоке обеспечивает более интенсивную отдачу тепла, чем коридорное расположение, редко применяемое в холодильниках. Для многотрубных холодильников применяют трубы малого диаметра, обычно = 12- 20 мм. Шаг между трубами 8 = (1,3-7-1,5) 2- Здесь я — внутренний и наружный диаметры труб. [c.479]

Рис., 1. Зависимость требуемого количества тепла, выделяющегося в радиантной секции печи, от коэффициента теплопередачи излучением. Печь камерная с одним рядом труб шаг между трубами — два диаметра трубы облучаются с одной стороны, с противоположной стороны огнеупорная стенка.

Секции изготовляют шести типов из труб диаметром 38 х 2,5, оребренные лентой 45 X I мм СК — стальные оребренные одноколлекторные СЗГ — змеевиковые головные СЗХ — змеевиковые хвостовые ОС — средние 03 — змеевиковые С2К—двухколлекторные. В обозначение секции входят тип секции, шаг между трубами и площадь поверхности охлаждения (например, ОС—160—39,0). Шаг ребра 5р = 20 мм применяют для камер с упакованными грузами, а 5р = = 30 мм — для камер с неупакованными. Применение модулей позволяет унифицировать конструкции. [c.78]

Шаг между трубами t выбирают из условия плотного размещения труб в пучке при приемлемой прочности трубных решеток (по мере уменьшения шага между трубами снижается прочность трубных решеток и увеличивается вероятность деформации соседних отверстий при развальцовке труб). Для труб диаметром от 17 до 60 мм конструктивно принимают I = 1,2 +2 мм, где (1 — наружный номинальный диаметр труб. Тогда для наиболее ходовых диаметров труб ( / = 20 или 25 мм) шаг составляет 26 и 32 мм, соответственно, а зазор для чистки а — 6 и 7 мм (см. рис. 13). Следовательно, при наличии загрязненных теплоносителей целесообразно применять трубы диаметром 25 мм. Однако необходимо иметь в виду, что с увеличением диаметра труб при прочих равных условиях поверхность теплообмена снижается. [c.22]

Конструктивный расчет. Отношение шага между трубами к наружному диаметру труб [c.106]

Учитывая геометрию расположения, шаг между трубами можно найти из соотношения [c.262]

Для уменьшения шага между трубами конденсатор выполнен из отдельных труб, концы которых подгибаются и свариваются под острым углом. [c.12]

Интенсификация процесса теплообмена обеспечивается выполнением теплообменника с малым шагом между трубами (s/d 1,3), а также выбором оптимальной плотности орошения на основании выполнения в каждом отдельном случае технико-экономических расчетов. [c.52]

Количество тепла, переданного одному ряду труб, снижается с увеличением шага между трубами. Для обычно применяющегося шага 2( H для однорядного расположения ф = 0,88, для двухрядного ф = 0,98 (из нпх для первого ряда ф = 0,69, для второго ряда ф = 0,29). Из сказанного видно, насколько эффективнее однорядное раснолон<енпе труб по сравнению с двухрядным. [c.72]

Возникновение вихрей наблюдалось также при поперечном обтекании идеальных пучков труб. Здесь число Струхаля зависитот расположения и значения шага между трубами. Природа возникновения вихрей зависит от течения жидкости и не зависит от перемещения труб. Для данного расположения и размера труб частота образования вихрей для невибрирующих труб растет по мере роста скорости потока. Образование вихрен может вызвать вибрацию труб, когда их частота соответствует частоте собственных колебаний труб. Частота возникновения вихрем может быть привязана к частоте собственных колебаний вибрирующей трубы, даже если скорость потока растет. Движение трубы как бы организует отрыв вихрей от вибрирующей трубы. [c.325]

Рис. 17. Зависимость максимальной теплона-пряженности (при среднем окрунгном коэффициенте теплопередачи 27 ООО ккал/час м ) от шага между трубами, числа рядов труб и метода обогрева.

Двусторонний обогрев печных труб значительно уменьшает разность между максимальной и минимальной. теплонанряженностью по окружности трубы но сравнению с трубами, облучаемыми лишь с одной стороны, а другой стороной обращенными к горячей огнеупорной кладке. Это отчетливо видно на рис. 16, где показано распределение теплонапряженностей труб с двусторонним и односторонним облучением. Облучение обеих сторон труб в сочетании с принятием оптимальйого шага между трубами позволяет значительно повысить средний коэффициент лучистого теплообмена без превышения установленных многолетним опытом предельных максимальных значений точечной тенлонапряженности. [c.69]

Важно, однако, учитывать, что двусторонний обогрев труб не обеспечивает желаемого результата, если вопросу о величине шага между трубами не уделено должного внимания. На рис. 17 показана зависимость максимальной теплонанряженности, соответствующей среднему окружному, коэффициенту теплопередачи 27 ООО ккал/час м , от числа рядов труб и шага между трубами нри одностороннем и двустороннем обогреве. Очевидно, что в печах обычной конструкции при двух рядах труб двусторонний обогрев не дает существенных преимуществ но сравнению с одностороцниъ обогревом и однорядным расположением труб. Однако из рис. 17 весьма [c.69]

При заданном шаге между трубами и заданном диаметре труб необходимую площадь поперечного сечения можгга обеспечить путем выбора соответствующей толщины трубной доски [c.116]

Наибольшую опасность представляет переходное, липкое состояние Именно в эт0 М состоянии легко возникают настыли на стенах топки и трубных пучках котельных поверхностей нагрева. Поэтому стремятся к созданию таких условий, при которых шлаковые пылинки проходили бы липкое состояние еще в полете по концевым участкам топочной камеры, для чего в верхней части топочного пространства создается зона усиленного охлаждения запыленного летучими шлаками потока газов. Для этого удлиняют охлажденную лучевоспринимающими экранами топочную камеру больше, чем этого требует факельный процесс, и разводят передние ряды котельных трубных пучков, увеличивая шаг между труба Ми, чтобы разбить поток тооочяых газов на параллельные слои, энергично охлаждаемые этими трубами еще до вступления газов а тесный лучок основных поверхностей нагрева. [c.192]

Испарительное устройство имеет три пояса жесткости, выполненных из гребенок и охватывающих устройство по периметру. Испарительное устройство опирается на 12 опор, которые крепятся к балкам каркаса в его нижней части на отметке 270 мм. Для создания плотности между испарительным устройством и газовой камерой (вверху) установлен трехлинзовый компенсатор, выполненный из листа толщиной 2 мм. В боковых экранах испарительной шахты вверху и внизу имеются окна для прохода ширм. Ширмы устанавливают с шагом 225 мм. Ширмы испарительного з стройства сделаны в виде плоского трубного пучка из труб диаметром 38 мм, которые присоединены к верхним и нижним камерам диаметром 76 мм. Шаг между трубами ширмы 56 мм последняя имеет три иояса жесткости, выполненные проваркой между труб вставок из круга диаметром 18 мм и длиной 100 мм. Камеры ширм вынесены из обогреваемой зоны и присоединены к камерам испарительного устройства отводами диаметром 76 мм. Чтобы предотвратить осаждение шлама в верхней камере и образования газового пузыря в нижней камере, ширмы соединены рециркуляционной трубой диаметром 28 мм. [c.68]

По ГОСТ 11987—81 принимаем выпарной аппарат со следующей характеристикой поверхность теплообмена 355 м длина труб 5 м диаметр труб 38X2 мм шаг между трубами 48 мм материал труб — сталь Х18Н10Т. [c.142]

На рис. 31 показано расположение змеевиков в топочной камере печи фирмы Selas [273] вход в них находится у торцевых стен. Выходящий пирогаз поступает на один закалочно-испарительный аппарат. Первые по ходу потока трубы змеевика могут обогреваться подовыми горелками, в которых сжигается жидкое топливо. Шаг между трубами одного змеевика равен 3d, расстояние между параллельными змеевиками— 3,5 d внутренний диаметр труб 89 мм. Змеевики печей фирмы Selas для пиролиза этана-рецикла такие же, как и для жидкого сырья, но имеют большую длину. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология