Шары гладкие

Уже при Нвэ = 10 первое слагаемое в (П. 61) становится пренебрежимо малым [по (11.62) менее 0,004], а при дальнейшем изменении Неэ еще на 2 порядка уже нельзя считать величину К постоянной. Для шаров со слабой шероховатостью величину К можно считать постоянной вплоть до Reэ ж Ю Для гладких полированных шаров величина К постепенно снижается и /э в интервале Reэ = 10 —10 может быть описан уравнением / = l,09/Re° с разбросом 20%. С учетом поверхности стенок по (11.57) на кривую этой зависимости укладываются данные работ [41, 45, 78]. [c.64]

При рассмотрении модели зернистого слоя как ансамбля последовательно обтекаемых шаров в разделе П. 3 была записана формула для гидравлического сопротивления потоку (П. 52), в которой величину Я(Не) можно рассматривать как коэффициент гидравлического сопротивления одиночного шара в зернистом слое. Интересно также сопоставить гидравлические сопротивления зернистого слоя из гладких шаров и пучка поперечно обтекаемых труб шахматного расположения движение жидкости в последнем случае является примером последовательного внешнего обтекания отдельных цилиндров. Весьма распространенный в технике пучок труб с разбивкой по вершинам равностороннего треугольника и шагом 51 = 1,25 с имеет порозность 8 = 0,418, что близко подходит к нормальной порозности зернистого слоя шаров. Удельная поверхность элементов такого слоя трубчатки ао = 4/с(, а коэффициент формы Ф = 0,67. И действительно, зависимости /э от Квэ [определенных по (И. 59) и (11.60)], рассчитанные [36, 63] для трубчатки и зернистого слоя, очень близки. [c.69]

Такая молекула обладает вращательной энергией, и поэтому некоторые авторы используют модель совершенно гладкого бильярдного шара, который не способен изменять свою вращательную энергию при столкновениях (т. е. скользит), тогда как другие-используют шершавый бильярдный шар с коэффициентом ад(0 < ад < 1), показывающим долю вращательной энергии, передающуюся при соударении. [c.126]

Насадки из гладких и матированных шаров используют прежде всего для препаративных работ. Однако из-за большой массы сплошных шаров высота колонн с шаровой насадкой ограничена. [c.412]

Многокамерные мельницы разделены решетчатыми перегородками на 3—4 камеры, размер дробящих тел в которых от первой к последней уменьшается в соответствии с измельчением материала. Такое устройство барабана способствует уменьшению расхода энергии на измельчение. Первые по ходу материала камеры футеруются волнистыми плитами и заполняются шарами на 23—28% объема, а последние имеют гладкую футеровку и загружаются на 30—40% объема. [c.468]

СОСТОЯНИИ. Частицы сами по себе могут быть использованы в исходном виде, но чаще их формуют в гранулы размером отЛ/16 до 1 дюйма (1,59—25,4 мм), что сопровождается небольшим уменьшением поверхности. Соотношение между 5 и диаметром частицы д, для простой кубической упаковки одинаковых непористых гладких шаров (или отдельных кубиков с ребром д.) дается следующим уравнением [c.17]

В зависимости от плотности и структуры упаковки зерен скорость вблизи стенки трубы может быть либо выше (для частиц с шероховатой поверхностью), либо равна (для гладких шаров) средней скорости по сечению трубы. В трубах с промышленными катализаторами скорость газа вблизи стенки на 30-70 выше, чем в средних слоях при Ке < 40 и на 10-20% выше при > 800 /40/. [c.59]

Поясним это наглядным примером. Возьмем тяжелый шар на поверхности земли, который можно поднимать или по гладкой горке, или [c.29]

Таким образом, поверхностные молекулы жидкости всегда находятся под действием силы, стремящейся втянуть их внутрь и тем самым сократить поверхность жидкости. Этим объясняется и шарообразная форма капли жидкости (шар имеет минимальную поверхность) и идеально гладкая поверхность жидкости в широком сосуде. [c.19]

Какая из приведенных выше формул является более достоверной, экспериментально не установлено обычно расчет ведут по формуле (5—20). Для уменьшения скольжения шаров по броне последнюю выполняют не с гладкой поверхностью, а волнообразной (ступенчатой). В этом случае удается обеспечить при числе оборотов, определенном по формуле (5—20), необходимый подъем шаров в барабане (рис. 551). [c.785]

Идеальная кривая псевдоожижения, изображенная на рис. 1.2, характерна лишь для гладких, сухих, одинакового размера шаров. Вид реальных кривых псевдоожижения показан на рис. 1.3. Всплеск АР (рис. 1.3, а) и гистерезис обусловлены силами сцепления между частицами слоя и трением частиц о стенки аппарата. [c.21]

Материал охлажденных тел должен обладать возможно более высокой удельной теплоемкостью. Поэтому в качестве охлажденных тел обычно используют металлические тела различной формы — гладкие или ребристые стержни, шары и т. п. [c.184]

Шары............. 4,55 0,45 Для частиц с гладкой [c.16]

Любое тело (шар, кубик, тело произвольной формы) оказывается в равновесии на горизонтальной идеально гладкой доске. Где бы на этой доске ни находилось тело, на него действуют его вес и реакция доски, уравновешивающие друг друга. Таким образом, равновесие не нарушается с изменением места на доске. Такое равновесие называется безразличным. Обратим внимание на то, что для выяснения вопроса, устойчиво равновесие или неустойчиво, рассматривают поведение тела в бесконечной близости от положения равновесия, т. е. рассматривают бесконечно малые перемещения. Имея в виду это, представим шарик на поверхности (рис. 48). Он будет в устойчивом равновесии как в точке Л, так и в точке В. Однако, если шарик переместить влево от В на конечное, но малое расстояние, то он не вернется в В, а покатится вниз, и его новым положением равновесия будет Л. Чтобы, наоборот, из равновесного положения Л попасть в В, шарик должен быть перемещен на гораздо большее расстояние. Про это говорят, что равновесие в Л более устойчиво, чем в В, или, иначе, что равновесие в В неустойчиво относительно равновесия в Л, [c.180]

Решение Энскога является сходящимся, причем для давлений порядка атмосферного оказывается достаточным второго приближения. Для разреженных газов необходимы дальнейшие приближения. Для модели упругих гладких шаров известно /Г5У пятое приближение. [c.187]

Первый способ заключается в изготовлении из монокристалла, при помощи механической обработки, шара с гладкой полированной поверхностью. Опыт показывает, что воздействие агрессивной среды или анодная поляризация приводят к появлению на сфере площадок, отвечающих определенным кристаллографическим плоскостям. Эти площадки и подвергаются исследованию. Но представляют ли они истинные кристаллические плоскости достоверно не известно. Можно привести результаты довольно грубых наблюдений, например при помощи оптического микроскопа, которые заставляют в этом сомневаться. Однако сам факт образования на правильной сфере площадок под влиянием агрессивной среды указывает на неодинаковую трави-мость разных участков сферической поверхности, связанную с проявлением определенных плоскостей кристалла. [c.49]

Из группы насадок с элементами нецилиндрической формы в лаборатории и промышленности, в основном, применяют насадки, имеющие следующие элементы шары из гладкого или матированного стекла размером 3—8 мм (см. рис. 347, а) и седловидные тела из фарфора, специальных материалов и проволочной сетки — 4—10 мм (см. рис. 347, г), а также насадки Хэли-пак из проволоки размером элементом 1,8—4,5 мм (см. рис. 348) и Окта-пак из проволочной сетки —5,0—7,5 мм (см. рис. 349). [c.412]

Гладкая (ие-орсбренная) поверхность в большом объеме 10 —10" 0.45 1,18 0 0,125 Для шара и горизонтального цилиндра — диаметр (1о для горизснтальной пластины — наименьший размер в плане Теплофизические свойства определяются прн 2 -=(7 с 4-5 [c.284]

Коэффициент лобового сопротивления шара в диаиазоне больших значений критерия Рейнольдса представлен на рис. 6-26. Этот коэффициент определяется таким же путем, как и коэффициент лобового сопротивления для цилиндра. Опять-таки характерное падение наблюдается при числах Рейнольдса около 3-10 . Было найдено, что значение критерия Рейнольдса, при котором происходит падение лобового сопротивления для шаров с гладкой поверхностью, зависит от турбулентности в свободном потоке, потому что степень турбулентности определяет, является ли пограничный слой перед точкой отрыва ламинарным или турбулентным. Эта связь между степенью турбулентности в свободном потоке и критическим числом Рейнольдса, при котором происходит падение лобового сопротивления шара, правильно истолковал Л. Прандтль. Это дает возможность использовать шар для измерения турбулентности в потоке воздуха, [c.208]

В конце средневекового периода в Европе начали широко применять лунный способ изготовления листового стекла. В его основу также был положен метод выдувания. При этом способе вначале выдувался шар, затем он сплющивался, к его дну припаивалась ось, а около выдувательной трубки заготовка обрезалась. В результате получалось подобие вазы с припаянной ножкой-осью. Раскаленная ваза вращалась с большой скоростью вокруг оси и под действием центробежной силы превращалась в плоский диск. Толщина такого диска была 2—3 мм, а диаметр доходил до 1,5 м. Далее диск отделялся от оси и отжигался. Такое стекло было гладким и прозрачным. Характерная его особенность — [c.52]

Однако если шары проскальзывают относительно поверхности барабана, то работа мельницы возможна и при сверхкритической частоте вращения. Отставание шаров от футеровки может произойти при малых за-фузках дробящих тел или при малом коэффициенте трения, характерном для гладких или слабоволнистых футеровок, крупных шаров и обладающих смазывающими свойствами пульп. Режим работы мельницы, при котором барабан вращается с частотой выше критической, называется сверхкритическим. [c.785]

Примд)но такие же значения (г /Л)=0,4-0,5 следуют из оценки толщины ламинарного подслоя 5 [47] (при существовании турбулентной области в окне между шарами), если в первом приближении рассматривать реальный поровый канап как гладк трубку = 1 ), где =0,32/(Ке )Ч [47] - козффшхиент гидравлического сопротивления при числах Рейнольдса, больших критического. Поскольку любой поперечный размер поры (см. рис. 1.22) равен 1 =(г У/К из условия /щ= 25л (когда ламинарные подслои сбегаются в клинообразной рабочей зоне между контактирующими шарами) получаем выражение для гранищ>1 ламинарной зоны (г /К)л=В,81(Ке р Щг. Эта формула, например при Ке =500, дает значение гЧК) =0,45. [c.44]

Из анализа результатов исследований, представленных в табл. 1, которая составлена 3. Р. Горбйсом [40] и дополнена авторами этой книги, можно сделать следующие выводы. Подавляющее большинство экспериментальных данных получено в опытах с закрепленным гладким шаром. С этими данными согласуются резуль таты, полученные диффузионным методом. При Не=1—10 коэффициент теплоотдачи в основном про порционален Ке . Это указывает, согласно известному теоретическому анализу, на ламинарность значительной части теплового пограничного слоя, образующегося вокруг шара. Для газа в области Ке=10—100 теоретические зависимости [66] и [76] полностью подтверждаются экспериментальными данными [136] и [10]. При Ке= 100—10 000 предложенные рекомендации [14, 31, 87, 89, 187] достаточно хорошо согласуются друг с другом. [c.70]

Максимум твердости поверхности. Для определения бд твердых металлов можно также проводить измерения твердости поверхности в зависимости от потенциала по Ребиндеру и Венстрем При максимальной величине поверхностного натяжения на образование микротрещин и связанную с этим деформацию поверхности требуется наибольшая энергия, поэтому при потенциале 8д следует ожидать максимума твердости. Ребиндер и Венстрем применили маятник, качания которого затормаживались благодаря трению металла о шероховатую поверхность стеклянного шара. Несколько изменив эту методику, Бокрис и Парри-Джонс исследовали зависимость трения гладких шаров от потенциала. Боуден и Янг до этого нашли потенциал максимума трения на платине, который совпадал с бмако найденным Городецкой и Кабановым из измерений краевых углов смачивания. Согласно данным Пфютценройтера и Мазинга неэластичное растяжение проволок и фольги зависит от потенциала. Для золота найден отчетливый минимум (наибольшая прочность). В некоторых случаях можно констатировать совпадение результатов, полученных этими и другими методами (табл. 4), [c.112]

Решение Энскога уравнения Ешгырана для модели упругих гладких шаров не зависит явно от времени зависимость от времени входит неявно через плотность, среднвзю скорость молекул и температуру, т.е. решение оказывается так называемым нормальным решением уравнения Больцмана. Т.к. в газах уже при атмосферном давлении время свободного пробега молекул имеет величину порядка 10 сек, то интерес представляет именно нормальные решения, [c.187]

Вычисление интегралов столкновений для модели упругих гладких шаров проводится точно, в чем зашшч8.ется ечр одно ее преимущество перед другими моделями. [c.187]

Во-первых, мозвно предположить, что мсшекулы реального газа действительно являются уп тими гладкими шарами и jf вычисляется по уравнению (3). Такой расчет быд сделан дин благородных газов / 2 7 и было показано, что тео-рш Энскога применима только при умеренных плотностях < 0,4). [c.188]

Во-вторых, можно использовать фораулы Энскога,учиты-, вая каким-либо образом отличие мольных молекул от упругих гладких шаров. На возможность такого подхода указытл Эн-оког Он считал, что для реального газа множитель j еле i дует находить из уравнения [c.188]

В настоящей работе выполнены вычисления с использованием предположенш (4). С целью изучения зависшости эффективных диаметров столкновений молекул (диаметров упругих гладких шаров) от тешературы вычислены отношения этих диаметров при одной и той же температуре и разных давлениях. Вычисления выполнены по фоха- улам [c.189]

ВИТЬ получившуюся поверхность подходящим растворителем. Однако сама структура кристаллов такова, что ии один шар, изготовленный из кристалла, не мо.жет иметь действительно гладкую поверхность. Кроме того, жесткость кристаллов, обусловленная их высокой симметрией и часто действующими в них значительными силами, ириводит к тому, что скорость теплового [c.64]

Примером перемещения поверхностных частиц может служить опыт, поставленный П. И. Лукирским [39]. Из монокристалла хлористого натрия вытачивался шар диаметром в несколько сантиметров с гладко обработанной поверхностью. Для увеличения подвижности поверхностных частиц шар выдерживался в течение нескольких часов при 720—760° С, что заметно ниже температуры плавления (800,4° С). После нагрева на поверхности шара появились площадки, отвечающие выходу кристаллографических осей (100), (110) и (111), проходящих через центр шара. [c.48]

Монокристалл меди в виде шара [42] протравливался в растворе состава 205 г/л uS04-5H20 + 48,8 г/л H2SO4 (конц.), причем раствор соприкасался с воздухом. Меньше чем за 1 ч на поверхности шара появлялся узор, становившийся все более резким со временем. Через 24 ч было видно образование блестящих квадратов, отвечающих шести плоскостям куба (100), с поверхностью почти столь же гладкой,, как после электрополировки. Напротив, пятна, отвечающие плоскости (111), были матовыми, протравленными. Под микроскопом (X 600) было видно, что эти пятна состоят из множества мелких площадок. Погружение шара в такой же, но обескислороженный раствор (атмосфера водорода) привело лишь к слабому разъеданию за 24 ч в областях (111). Возможно, что разъедание обусловлено неполным удалением кислорода из раствора. [c.50]

С формой и типом бронефутеровки связана рабочая частота вращения барабан . В зависимости от ф, раб/ кр и профиля футеровки происходит в той или иной степени проскальзывание загрузки по отношению к футеровке и внутренних слоев шаров по отношению к внутренним. Расчеты показали, что п и гладкой футеровке даже при Праб = 0,9пкр будет иметь место проскальзывание загрузки. Для предотвращения скольжения используют футеровки специального профиля. [c.316]

Экспериментальная оценка связей между профилем футеровки и скольжением шаровой загрузки показала, что для гладкой футеровки и при ф = 0,25—0,35 из-за значительного скольжения максимум полезной мощности достигается только при раб/ кр=2. При переходе на двухугловую футеровку при правильной ее установке (вращение по острому углу) проскальзывание отсутствует уже при 1раб/ кр<1- Таким образом, правильно подобранный профиль футеровки позволяет предотвратить скольжение, что важно для первых камер с водопадным режимом. Для каскадного режима проскальзывание слоев шаров относительно-друг друга увеличивает измельчение истиранием и раздавливанием. Следовательно, специальные профили нужны в первой камере, во второй же (где каскадный режим) приемлема и гладкая футеровка. Установка бронеплиты с двухволновым профилем в первой камере позволяет снизить коэффициент заполнения ср до 0,20—0,22 и уменьшить энергозатраты на 5—10%. [c.316]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология