Коэффициент формы частиц

Здесь X—коэффициент формы частицы, определяемый как отношение поверхности сферы, имеющей тот же объем, что и частица, к поверхности Частицы (коэффициенты /ил указаны на [c.258]

X — коэффициент формы частицы в уравнении (XVI 1,8) [c.653]

Коэффициент формы частиц [c.132]

Динамический коэффициент формы частиц 4 определяют по вышеприведенным уравнениям. Скорость газа в сушилке обычно принимают, м/с [c.188]

Постоянная Са/ зависит только от формы частицы и называется коэффициентом формы частицы [c.40]

Пример 6-15. Определить сопротивление слоя катализатора высотой Н — 7 м в аппарате диаметром D — 2,5 м. Количество проходящего через аппарат газа V = 8500 м /ч, плотность газа р = 0,45 кг/м , вязкость газа (1 = 0,294-10- н-сек/м (0,0294 спз). Удельная поверхность катализатора / = 415 м 1м , свободный объем е = 0,43, число частиц катализатора в 1 слоя т = 10 . Найти также коэффициент формы частиц катализатора и эквивалентный диаметр каналов в его слое. [c.178]

Определяют коэффициент формы частицы по формуле (VII, 137). [c.296]

Па-с. Коэффициент формы частиц а = 2,5. [c.207]

Таблица 2-4 Коэффициент формы частиц

Информация о трех характерных расчетных зерновых составах пыли сланцев на Прибалтийской ГРЭС, полученная при помощи диаграммы КФЖ, представлена в табл. 3-3. В расчетах принимали коэффициент формы частиц равным =1,75 и плотность р=1,80 г/см . [c.35]

Известные затруднения вызывает определение диаметра зерна слоя, поскольку частицы промышленных активных углей (дробленых или гранулированных) имеют форму, отличающуюся от сферической. К тому же адсорбент, загружаемый в аппараты с плотным слоем, как правило, представляет собой смесь частиц самого различного размера. По этой причине определяющий диаметр зерна загрузки с находят на оснопе условной замены реальной смеси зернистого материала широкого фракционного состава системой частиц правильной формы одинакового размера, используя для этого значения коэффициента формы частиц Ф и среднего диаметра с полидисперсной совокупности [c.156]

Коэффициент формы частиц активных углей Ф, представляющий собой отношение поверхности шара, диаметр которого равен диаметру данного зерна (по ситовому анализу), к внешней поверхности этого зерна, является экспериментально определяемой величиной. В табл. VI- приведены значения Ф для ряда промышленных активных углей, которые получили наибольшее распространение в технологии адсорбционной очистки воды и промышленных сточных вод. [c.156]

Здесь а — коэффициент формы частиц, равный для сфер 2,5. [c.681]

Третье слагаемое уравнения (2.15) представляет собой параметрический критерий рт/рж, учитывающий соотношение плотностей твердой частицы и жидкости. Поскольку соотношение плотностей учитывается числом Архимеда, в уравнение подобия, описывающее процесс осаждения частицы, этот параметрический критерий самостоятельно обычно не включают. Кроме того, коэффициент формы частицы помещают при числе Архимеда. [c.35]

Формула (2.27) справедлива для твердых частиц сферической формы. Скорость осаждения частиц неправильной формы меньще. Поправочные коэффициенты, численно равные коэффициентам формы частиц, находят по справочникам. [c.36]

Метод расчета критической скорости нсевдоожижения, предложенный в работе [3], основывается на эталонной зависимости коэффициента трения от критерия Рейнольдса, которую авторы получили для частиц сферической формы. Для расчета требуется знание коэффициента формы частиц, т. е. их отклонение от идеально сферических частиц. [c.23]

В котором значение коэффициента формы частиц Ф = 1 для сфер Ф= 1,04 для цилиндрических частиц с высотой, равной их диаметру для частиц дробленой каменной соли фракции 3—5 мм Ф = 0,66, фракции 2—3 мм Ф = 0,55 Л =0,022 — для сферических частиц Л =0,031 для цилиндров и Л — 0,060 для дробленых солей. [c.105]

Изменение коэффициента формы частиц от размера. [c.227]

Поскольку соотиошеиие удельных аесов учитывается критерием Архимеда, в критериальное уравнение, описывающее процесс осаждения частицы, этот параметрический критерий обычно пе В1 лгочают. Кроме того, коэффициент формы частицы помещают нри критерии Архимеда. [c.41]

Рассчитайте толщину гидратных оболочек S золя АЬОз, если дологическими измерениями установлено, что при К01н1ентрании 12 % (масс.) золь является ньютоновской жидкостью с вязкостью г] = 1,18-10- Па-с. Радиус частиц золя г равен Юнм, Плотность частиц дисперсной фазы р = 4 г/см , дисперсионной среды ро = 1 г/см . Вязкость дисперсионной среды т]о = ЫО Па-с. Коэффициент формы частиц а = 2,5. [c.205]

Следовательно, здесь применяется несколько модифицированная форма закона Стокса. При более же высоких значениях Rep, когда силы инерции большие, величина D может изменяться в значительно более широких пределах. Этот случай показан на фиг. 2.3, где представлены данные для несферических частиц в зависимости от коэффициента формы. Коэффициенты формы частиц, которые используются в технологии порошковых материалов, могут относиться ко многим различным свойствам систем с частицами. Нас, однако, интересуют лишь те коэффициенты, которые определяют зависимости сопротивления жидкости от относительной скорости частиц различной формы. Даже в этом весьма частном случае наиболее подходящее определение [13—21] коэффициента формы остается, однако, предметом дискуссии. В качестве примера укажем, что в сравнительно недавнем исследовании [13] с помощью численных методов было установлено, что коэффициент сопротивления частиц с формой, близкой к сферической, может быть описан с погрешностью в пределах 1 % следующей формулой1) [c.29]

Коэффициент сопротивления частиц -й фракции является функцией критерия Rei и коэффициента формы частиц /ф,- [40— 42, 44]. Так называемый коэффициент осаждения равный вероятности столкновения частиц диаметрами di и df, для вязкого и потенциального (Bfi) обтекания частиц сушильным агентом можно определить в зависимости от величины критерия Stk = Pyiiy I 0 -— /(18[id ) по приближенным соотношениям [43] [c.313]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент формы частиц: [c.37] [c.115] [c.113] [c.20] [c.7] [c.47] [c.261] [c.495] [c.120] [c.825] [c.958] [c.8] [c.70] [c.107] [c.56] [c.183] [c.58] [c.316] [c.227] [c.171] [c.174] [c.70] [c.142]

Технология натуральных эфирных масел и синтетических душистых веществ (1984) -- [ c.280 ]

Измельчение в химической промышленности (1968) -- [ c.302 , c.303 ]

Эффективные малообъемные смесители (1989) -- [ c.28 , c.162 ]

Технология серной кислоты (1985) -- [ c.68 , c.69 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.18 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.18 ]

Основные процессы технологии минеральных удобрений (1990) -- [ c.106 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.431 , c.432 , c.438 , c.439 ]

Измельчение в химической промышленности Издание 2 (1977) -- [ c.295 , c.296 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.431 , c.432 , c.438 , c.439 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология