Коэффициент условий работы

Здесь N — расчетная продольная сила /Пхр — коэффициент условий работы кладки по раскрытию швов кладки (принимается равным 1,5—3) / р. и — сопротивление кладки на растяжение при изгибе у и Л — расстояния от центра тяжести сечения до края сечения — момент сопротивления кладки при упругой ее работе / — момент инерции сечения. [c.246]

Ш2--коэффициент условий работы трубопровода, принимаемый в зависимости от транспортируемой среды [c.403]

Таблица 8.3. Коэффициент условий работы материала труб при повышенных температурах

Таблица Х-5. Значения коэффициента условий работы трубопровода при расчете по пределу прочности

Значения коэффициента условий работ т следует принимать по данным, приведенным ниже. [c.84]

Дополнительные коэффициенты условий работы т приведены ниже. [c.88]

В книге впервые опубликованы материалы по новым типам отечественных уплотняющих устройств (затворам) для резервуаров с плавающей крышей и понтоном. Применение этих уплотнений, являющихся конкурентоспособными на мировом рынке, позволило сократить потери нефтепродуктов при их хранении. Рассмотрены также вопросы расчета конструкций за пределом текучести металла, определены коэффициенты условий работы с учетом физических явлений, возникающих при пластических деформациях. [c.3]

Необходимо пользоваться коэффициентом условия работы 7с при расчете [c.15]

Уг, Практически коэффициент условия работы Уг прини- [c.83]

Максимальные приведенные напряжения, равные 289,5 МПа, возникающие на краю отверстия от гидростатической нагрузки, не превышают расчетные напряжения с учетом коэффициента условий работы 1,2 и равные 346 МПа. Таким образом, в конструкции есть резерв на случай возникновения неучтенных напряжений. Так как приведенные напряжения воспринимают патрубок и воротник со стенкой, то общие напряжения не превышают допустимые пределы. В данном случае, когда патрубок не усилен, его доля относительно мала. [c.105]

Максимальные приведенные напряжения величиной 427,5 МПа, соответствующие краю отверстия, не превышают расчетные напряжения, вычисленные с учетом коэффициента условий работы 1,2. [c.105]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И ВЕЛИЧИНЫ КОЭФФИЦИЕНТА УСЛОВИЙ РАБОТЫ 7с ДЛЯ СТЕНКИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕЗЕРВУАРОВ [c.172]

Следует отметить, что в то время как коэффициент однородности к или обратная его величина — коэффициент безопасности по материалу и коэффициент перегрузки п имеют статистическую природу и достаточное экспериментальное обоснование, коэффициент условий работы 7 . по своему наименованию имеющий глубокий смысл, не имеет серьезного обоснования. Автор рекомендует применительно к стальным резервуарам [c.173]

Для определения величины коэффициента условий работы для отрицательных температур рассмотрим два примера расчета стенки резервуара объемом 5 тыс. м , который был испытан до предельного состояния, и резервуара объемом 50 тыс. м , находящегося в эксплуатации. [c.173]

Из этого расчета видно, что несущая способность во втором случае ниже, чем в первом. Теперь мы можем коэффициент условий работы для второго, более тяжелого случая определить как отношение вычисленных предельных усилий, т.е. [c.174]

Можно отметить, что значения коэффициента условия работы следует определять дифференцированно, в зависимости от специфики работы кон- [c.174]

При расчете прочности ниппельного соединения по обычным формулам сопротивления материалов более правильным будет вводить к прочностным характеристикам материала коэффициент условия работы mi = 0,50 при расчете на осевое растяжение и гаг = = 0,35 при действии изгибающего момента с одновременным растяжением. [c.65]

Игр — коэффициент условий работы, обычно принимаемый равным единице, за исключением случаев заложения фундаментов в водонасыщенном грунте типа мелкозернистых и пылеватых песков, для которых Шгр=0,8 и тгр=0,6 [c.24]

Л1—молекулярная масса, расчетный изгибающий момент —коэффициент условий работы УУ —расчетная продольная сила п— валентность [c.7]

ТАБЛИЦА 13.3. КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ КЛАДКИ [c.179]

Температурные коэффициенты условий работы учитывающие изменение свойств полимербетона при повышении температуры, приводятся в табл, 13,9, [c.184]

ТАБЛИЦА 13.9. ЗНАЧЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ УСЛОВИИ РАБОТЫ ПОЛИМЕРБЕТОНА [c.185]

Здесь [rtil —коэффициент, учитывающий неточность в определении нагрузок и напряжений, [ftil = 1,2- 1,5—при повышенной точности, [п ] = 2ч-3 —при меньшей точности [п,] —коэффициент, учитывающий неоднородность материала и повышенную его чувствительность к недостаткам механической обработки, [по ] = = 1,5-ь2 —при расчете на усталость n ] —коэффициент условий работы, учитывающий степень ответственности детали, [ з 1 = = 1-1,5. [c.254]

Ша, Шт —коэффициенты условий работы тру богаровода при расчете соответственно по пределу прочности и пределу текучести. [c.314]

Существенное отличие конструкции опытного тонкостенного резервуара от конструкций типовых резервуаров с щитовой конической крышей заключается не только в применении тонких листов металла, но и в основных предпосылках, положенных в основу расчета конструкции. Значение расчетного сопротивления для стали марки ВСтЗ принято равным 220 МПа вместо 210 МПа по СНиП. Коэффициент условия работы принят равным 1 вместо 0,8 в типовых проектах. За расчетную высоту каждого пояса при определении кольцевых напряжений от гидростатической нагрузки взято расстояние от уровня жидкости до середины рассчитываемого пояса вместо обычно принимаемого — до низа пояса (при кольцевых стыковых швах с одинаковыми толщинами листов) или на 300 мм выше нижнего края [c.47]

Наличие больших значений кольцевых напряжений является результатом уменьшения толщины стенки за счет повышения коэффициента условия работы и расчетного сопротивления стали. Кроме того, принятое авторами конструкции предположение об уменьшении наполовину расчетной высоты каждого пояса за счет краевого эффекта нельзя считать для тонкостенного резервуара приемлемым, так как при определении кольцевых напряжений с уменьшением толщины листов уменьшается зона краевого эффекта. По этой причине толщина нижнего пояса, например, получилась 6 мм, в то время как в проекте ЦНИИПроектстальконструкции - [c.49]

Допустимое напряжение для зоны концентрации напряжений определяют у врезки трубопроводов с учетом принятой величины коэффициента условий работы для зоны краевого эффекта 1,2. Для стали марки 16Г2АФ расчетное сопротивление принимают независимо от толщины листов /7 = = 380 МПа. Поэтому приведенное напряжение а р должно быть не более 1,2Я= 1,2.380 = 450 МПа. [c.104]

Аналогичные выводы можно сделать из результатов расчета варианта с применением высокопрочной стали марки 16Г2АФ и коэффициентов условий работы 1,5. [c.105]

Если коэффициент условий работы в первом случае (нормальном) принять 7 , = 1, то во втором (более тяжелом) случае коэффициент условий работы должен быть меньше, т,е, 7 = 0,81. Таким образом, если принять, что коэффициент условий работы 7р = 1 относится к теплым районам нашей страны с положительной зимней температурой, то найденный коэффициент = 0,82 должен соответствовать более холодным районам с зимней температурой, например — 40 и ниже, для стали ВСтЗ. [c.174]

В этой связи необходимо отметить, что в крупных резервуарах, например 50 или 100 тыс. м , для обеспечения безотказной их работы наряду с организационно-техническими мероприятиями для устранения возможных дефектов необходимо повысить уровень надежности путем введения коэффициента условий работы менее 0,8. Наконец, в ответ на предложения некоторых специалистов, работающих в области резервуаростроения, исключить этот коэффициент как надуманный, можно заметить,. что в технике мы применяем различные [c.175]

К = 0,9 — коэффициент однородности для стали Ст. 2 и Ст. 3. т — коэффициент условий работы для резервуаров, свариваемых на стройплопщдках, принимают т = 0,8 и = 1,1 — коэффициент перегрузки. [c.277]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент условий работы: [c.80] [c.313] [c.403] [c.403] [c.316] [c.142] [c.63] [c.82] [c.119] [c.126] [c.157] [c.173] [c.175] [c.175] [c.754] [c.176] [c.178] [c.179] [c.199] [c.552]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология