Метод нестационарного режима

Явления нестационарного теплового режима в теплоизолированном канале представляют интерес для конструктора. Условия нестационарности в пористом цилиндре имеют особое значение ири исследовании теплопередачи, так как методы нестационарного режима часто используются при нахождении основных тепловых характеристик компактных насадочных поверхностей [Л. 5, 6]. Приведены закономерности нестационарного изменения температур как в твердой стенке, так и в жидкости, в том числе и для максимального наклона кривой изменения темиературы. Эти результаты изображены графически на рис. 3-14—3-17, а более точно представлены в табл. 3-2 и 3-3. Многие данные, характеризующие теплопередачу в сетчатых и сферических насадочных иоверхностях, приводимые в гл. 7, были получены на основании решения, соответствующего максимальному наклону (рис. 3-17 и табл. 3-3), и методики для нестационарных условий, разработанной Локе Л. 5]. Результаты решения 18, помещенные в таблицу, получены на основании обработки на вычислительных машинах исходных данных, взятых из нескольких независимых источников [Л. 5, 7, 8]. [c.59]

МЕТОД НЕСТАЦИОНАРНОГО РЕЖИМА [c.110]

Сетчатые и сферические насадки, сведения о которых обобщены в гл. 7, исследовались на установке, существенно отличающейся от ранее описанной. Характер насадочных поверхностей определяет необходимость применения при их исследовании метода нестационарного режима. Для матричных поверхностей, составленных из сеток с мелкими ячейками, нецелесообразно производить непосредственное измерение температуры поверхности насадки. Поэтому насадка нагревалась до определенной температуры потоком горячего воздуха, после чего производилось быстрое переключение на холодное дутье и фиксировалось изменение во времени температуры воздуха, проходящего через насадку. Коэффициент теплоотдачи поверхности определялся по величине максимального наклона кривой температура — время, как это описано в [Л. 4]. [c.110]

Для результатов, полученных методом нестационарного режима, поправки на сопротивление конденсатной пленки на стороне пара не требовалось в этих случаях кривая, наилучшим образом отражающая результаты опытов, проходит точно через экспериментальные точки. [c.134]

На графиках рис. 10-13 и 10-14 кривая, характеризующая теплоотдачу, не продолжена в область низких значений критерия Рейнольдса. Эти поверхности исследовались методом нестационарного режима, который оказался удовлетворительным при турбулентном движении, но не дает точных результатов при ла- [c.134]

Рис. 10-5. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность 111-1,50—1,25а (метод нестационарного режима). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг = 7,57 мм а=0,ЭЗЗ 115=175,19 м /м .

Рис. 10-13. Поперечное обтекание коридорного пучка труб. Поверхность К-1,50—1,25 (метод нестационарного режима). Гидравлический диаметр 4гг=7,57 мщ а=0,ЗЭЗ г з= 175,85

Рис. 10-14. Поперечное обтекание коридорного тучка труб. Поверхность К-1,25—1,25 (метод нестационарного режима). Гидравлический диаметр 4Гг=3,77 ым 0=0,200 1)3=211,28

Метод нестационарного режима для определения коэффициента теплоотдачи между частицами и газом был применен также Н. А. Шаховой [190]. Для определения коэффициента теплоотдачи было составлено уравнение теплового баланса по методу Питерских [60] с учетом среднелогарифмического температурного напора между частицами и воздухом. Н. А. Шахова впервые ввела понятие о числе псевдоожижения. Однако полученные значения коэффициентов теплоотдачи являются [c.82]

Явно сложные и неудобные методы стационарного режима заставляют искать новые методы определения термических коэффициентов. К ним относятся методы второй группы — методы нестационарного режима. [c.198]

Исследования радиационного теплообмена показывают, что конвективный коэ ициент теплоотдачи зависит от способа подвода тепла и при комплексном радиационном теплообмене он несколько выше, чем при вынужденной или естественной конвекции воздуха около нагретого материала [Л. 30]. Экспериментальное определение этого коэффициента было сделано изложенным ниже методом нестационарного режима нагрева изотропного тела инфракрасными лучами. В нашей работе этот метод получил дальнейшее развитие для определения угловых коэффициентов tp, 2 [c.208]

На рис. 3-14—3-40 представлены зависимости (3-9) и (3-11) для пластинчато-ребристых Поверхностей, характеристики которых помещены в табл. 3-1—3-4. Графики расположены в порядке, соответствующем табл. 3-1—3-4. Кривые на графиках построены на основании экспериментальных данных,, большинство которых получено методом стационарного режима в условиях нагревания воздуха конденсирующимся паром [3-6] , часть данных получена по методу нестационарного режима [3-7]. Значения С определялись на основании результатов продувки в изотермических условиях. [c.158]

МЕТОД НЕСТАЦИОНАРНОГО РЕЖИМА ПРИМЕНИТЕЛЬНО К ПУЧКАМ ТРУБ [c.64]

Исследование трубных пучков и стерженьковых решетчатых насадок методом нестационарного режима проводилось в той же аэродинамической трубе. Исследовавшиеся трубные пучки собирались таким образом, что фронтальное сечение их имело размеры 213x248 мм использовались алюминиевые трубки диаметром 9,5 мм, которые входили своими концами в пластмассовые трубные доски в верхней и нижней частях испытываемого объекта. При компоновке всех исследованных пучков использовались один и тот же каркас и те же трубки сменными были трубные доски. Для определения фактора трения использована методика, аналогичная описанной выше. Теплоотдача в пучке исследовалась методом нестационарного режима, для чего одна из алюминиевых трубок была заменена идентичным по форме и размерам медным стержнем, содержащим термопару. Методика исследования заключалась в нагревании стержня примерно на 16,5° С выше температуры воздушного потока, после чего он помещался в нужном месте в пучке и охлаждался, причем непрерывно регистрировалось изменение температуры стержня. На основании полученных данных легко определяется коэффициент теплоотдачи. Точность такого метода проверялась сопоставлением с результатами, полученными описанным выше методом стационарного режима в условиях нагревания воздуха паром. Было установлено, что этот метод дает прекрасные результаты для шахматных пучков труб, однако применим с известными ограничениями в отношении коридорных трубных пучков. Метод нестационарного режима отличается простотой, точностью и скоростью, с которой могут быть получены данные для различных компоновок трубок в пучке. Погрешности, как показал [c.110]

Рис. 10-9. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-2,0—1,0 (метод нестационарного режима). Минимальное овобо1аное сечение лежит в диагональной плоскости. Гидравлический диаметр 4гг=9,96 мм-, ст=0,414 г1)=165,02 м м .

Рис. 10-10. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-2,50—0,75, (метод нестационарного режима). Минимальное овобо дное сечение лежит в диагональной плоскости. Гидравлический диаметр 4гг=8,26 мм а=0,366 гр=175,85 му.и .

Опыты проводились по методу нестационарного режима. Перед началом каждого опыта исследуемый материал с предварительно найденной влажностью засыпали слоем определенной высоты в камеру экспериментальной установки. Воздух подавался под решетку, вмонтированную в нижнюю часть камеры. Для улавливания уноса в верхней части камеры была установлена вторая сетка. Высоту слоя материала в опытх изменяли от б до 45 мм. [c.59]

Для расчета процесса предварительного прокаливания синтетического сырья для кварцеварения нами определены его коэффициенты температуропроводности, теплопроводности и теплоемкость методом нестационарного режима, описанного ранее [9, 15, 16]. Использованный прибор схематически изображен на рис. 1. Он представляет собой трубу из кварцевого стекла 1 (080 и I 1000 мм) с электронагревательной спиралью 2, обогревающей 800 мм трубы, и теплоизоляцией низ трубы закрывали пробкой, из пеношамота (/г 200 мм), на ко,торый помещали плоский нагреватель 3 из платиновой проволоки (0 0,2 мм), намотанной на круглую кварцевую гребенку толщиной 0,8 мм и покрытую кварцевой стеклотканью и кожухом из платины толщиной 0,4 мм. В центре кожуха с одной стороны приварен королек платиновой термопары 4. В трубку засыпали исследуемый материал и помещали еще два нагревателя 3 на расстоянии 300 мм друг от друга, п ричем в продукте на расстоянии х (м) от королька термопары среднего нагревателя закрепляли королек термопары 5, измеряющей температуру материала. Термопары 4 подсоединены к самопишущему потенциометру КСП-4 6 и к высокоточным регуляторам температуры ВРТ-2 7, с помощью которых в материале между нагревателями 3 к началу опыта создавалась и автоматически поддерживалась постоянная температура в интервале 300— 1400 К. После стабилизации температур ток, подаваемый на спираль 2, переключали с автоматического режима на [c.91]

Кроме того, к методам нестационарного режима следует отнести сравнительный метод нагревания с постоянной скоростью Е. П. Шурыгиной метод неограниченного эталона — Г. И. Красов-ской и В. Л. Шевелкова и метод мгновенных тепловых импульсов А. Ф. Чудновского и М. В. Кулакова. Все эти методы имеют как положительные, так и отрицательные стороны, [c.199]

Первоначально возникли приборы и методы стационарного режима 2.37-44 Эти методы не удовлетворяли многим из перечисленных требований, что обусловливалось как отсутствием к тому времени решений ряда удобных для практической реализации задач нестационарного режима, так и недостаточным для использования методов нестационарного режима уровнем развития измерительной техники. Практика длительной эксплуатации приборов и методов стационарного режима выявила их дополнительные недостатки, которые первоначально, из-за отсутствия достаточноТо опыта, не принимались во внимание. Вместе с тем в связи с давностью применения эти методы наиболее освоены, хорошо оформлены аппаратурно, ряд методов стационарного режима находит широкое применение и в настоящее время стандартизован , совершенствуется несмотря на критику их органических недостатков. [c.81]

Рпс. 54. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-1,25-1,25 (метод нестационарного режима). Мп-пимадыюс свободное сечение перпендикулярно потоку. [c.98]

Рис 10-5 Поперечное обтекание шахматного пучка труб Поверхность Ш-1,50—1,25а (метод нестационарного режима). Минимало-ное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг=7,57 мм 0=0,3 , 1 з= 175,19 [c.137]

Рис. 10-10. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-2,50—0,75 (метод нестационарного режима). Минимальное свободное сечение лежит в диагональной (плоскоспи. Гидравлический диаметр 4Гг=8,26 мм (т=0,366 г = 175,85 м м .

Справочник химика 21

Химия и химическая технология