Насадочные поверхности

Большое количество данных получено исследователями для трех наиболее характерных типов насадочных поверхностей, которые могут быть использованы в теплооб- [c.99]

Интересный тип поверхности теплообмена, который целесообразно использовать для некоторых областей применения, получается при свободном заполнении (засыпке) цилиндрического кожуха шарами, цилиндрическими кусками, гравием или гранулированными частицами. Насадочные поверхности такого рода могут быть либо неподвижными, как в регенеративных системах периодического действия, либо перемещаться, а твердые частицы будут играть роль теплопередающей среды. Система второго типа показана на рис. 10.16. Для таких целей обычно используются шары или скругленные куски гравия, что позволяет добиться улучшения характеристик текучести насадки. [c.202]

Насадочные поверхности просты по конструкции и дают большие поверхности теплообмена в данном объеме матрицы, однако потери давления в них выше, чем в поверхностях с гладкими прямыми каналами. Вследствие многих переменных параметров трудно провести общее сравнение например, объемная доля пустот при засыпке из сферических тел постоянна, а в насадочной поверхности, образованной засыпкой из призматических кусков, она может колебаться в широких пределах. Хорошее сравнение может быть сделано только для частного случая, когда определены граничные условия. [c.202]

За исключением насадочных поверхностей, массовая скорость потока О в выражениях критериев Стантона и Рейнольдса во всех случаях определена в минимальном свободном сечении независимо от того, где оно располагается в теплообменнике. Таким образом, [c.16]

В случае насадочных поверхностей массовая скорость определялась следующим образом [c.16]

Для насадочных поверхностей вместо отношения площадей свободного и полного сечения сг используют значение пористости р. [c.38]

Для сетчатых насадочных поверхностей Гг к р соответствуют совершенно плотному прилеганию отдельных слоев. (Прим. авторов.) [c.42]

Явления нестационарного теплового режима в теплоизолированном канале представляют интерес для конструктора. Условия нестационарности в пористом цилиндре имеют особое значение ири исследовании теплопередачи, так как методы нестационарного режима часто используются при нахождении основных тепловых характеристик компактных насадочных поверхностей [Л. 5, 6]. Приведены закономерности нестационарного изменения температур как в твердой стенке, так и в жидкости, в том числе и для максимального наклона кривой изменения темиературы. Эти результаты изображены графически на рис. 3-14—3-17, а более точно представлены в табл. 3-2 и 3-3. Многие данные, характеризующие теплопередачу в сетчатых и сферических насадочных иоверхностях, приводимые в гл. 7, были получены на основании решения, соответствующего максимальному наклону (рис. 3-17 и табл. 3-3), и методики для нестационарных условий, разработанной Локе Л. 5]. Результаты решения 18, помещенные в таблицу, получены на основании обработки на вычислительных машинах исходных данных, взятых из нескольких независимых источников [Л. 5, 7, 8]. [c.59]

Однако, если даже используются прямые результаты из гл. 10, в них необходимо внести поправку на число рядов в трубном пучке, найденную по рис. 7-7. Единственными экспериментальными данными для насадочных поверхностей, представленными в гл. 10, являются данные о течении через решетчатые насадки. Другие данные для насадочных поверхностей в гл. 10 не приведены все обобщающие кривые для таких поверхностей представлены в настоящей главе. [c.100]

Соотношения, показанные на рис. 7-5 и 7-6, получены в предположении, что трубный пучок имеет неограниченную длину то же самое относится и к большинству экспериментальных данных в гл. 10. Поэтому рис. 7-7 следует использовать как с соотношениями, приведенными в настоящей главе, так и с экспериментальными данными гл. 10. Рисунок 7-7 следует также использовать с рис. 10-90—10-92 для внесения поправок в данные для решетчатых насадочных поверхностей. [c.101]

Рис. 7-7. Результативное влияние изменения коэффициента теплоотдачи от ряда к ряду в пучках труб. Данные получены при исследовании шахматных пучков труб, но применимы и к коридорным пучкам, а также дают хорошее приближение для сетчатых и решетчатых насадочных поверхностей.

Рис. 7-8. Характеристики теплоотдачи при течении газа через бесконечную сетчатую насадочную поверхность с беспорядочным расположением сеток. Зависимости получены путем обработки экспериментальных данных для сетчатых и решетчатых поверхностей в предположении идеального прилегания слоев сеток.

Рис. 9-15. Насадочные поверхности, сетчатая плетеная насадка. Кривые характеристик для такой поверхности приведены на рис. 7-8 и 7-9.

Рис, 7-10. Характеристики теплоотдачи и гидравлического сопротивления при течении газа через сферическую насадочную поверхность с беспорядочным расположением шариков. Данные получены для пористости, изменяющейся от 0,37 до [c.106]

Рис. 7-11. Характеристики теплоотдачи и гидравлического сопротивления при течении газа через насадочную поверхность, образованную одинаковыми каналами треугольного сечения. Зависимости получены на основе экспериментальных данных для поверхностей, образованных одинаковыми каналами треугольного сечения с углом при вершине от 60 до 90°. Пунктирные линии в области ламинарного течения представляют аналитическое решение для матриц с каналами, имеющими в сечении равносторонние треугольники, L[rr=oo в области турбулентного сечения пунктирные линии представляют собой характеристики труб круглого сечения.

Методика испытаний стерженьковых насадочных поверхностей в сущности не отличалась от методики испытаний трубных пучков, за исключением того, что в качестве неактивных были взяты пластмассовые стержни и канал имел не прямоугольное, а круглое сечение. [c.110]

Сетчатые и сферические насадки, сведения о которых обобщены в гл. 7, исследовались на установке, существенно отличающейся от ранее описанной. Характер насадочных поверхностей определяет необходимость применения при их исследовании метода нестационарного режима. Для матричных поверхностей, составленных из сеток с мелкими ячейками, нецелесообразно производить непосредственное измерение температуры поверхности насадки. Поэтому насадка нагревалась до определенной температуры потоком горячего воздуха, после чего производилось быстрое переключение на холодное дутье и фиксировалось изменение во времени температуры воздуха, проходящего через насадку. Коэффициент теплоотдачи поверхности определялся по величине максимального наклона кривой температура — время, как это описано в [Л. 4]. [c.110]

Рис. 9-14. Насадочные поверхности, решетчатая насадка.

Рис. 9-16. Насадочные поверхности, сферическая насадка. Кривые характеристик приведены на рис. 7-10.

Насадочные поверхности обладают, по крайней мере потенциально, высокой компактностью (если в них используются тонкие стержни, проволока и шарики небольших диаметров) и характеризуются интенсивной теплоотдачей. Типичными примерами использования таких поверхностей является применение их в регенеративных теплообменниках периодического действия (см, гл. 2), в качестве топливных элементов в ядерных реакторах и в качестве тепловых аккумуляторов в системах [c.128]

Рис. 10-91. Решетчатые насадочные поверхности с шахматным расположением стерж-

Данные о теплоотдаче и аэродинамическом сопротивлении Решетчатые насадочные поверхности [c.192]

Данные о теплоотдаче и аэродинамическом сопротивлении Сферические насадочные поверхности [c.194]

Диаметр стержня в решетчатой насадочной поверхности d м [c.559]

Относительный поперечный шаг для решетчатой насадочной поверхности Xt - [c.559]

Отношение полной поверхности теплообмена на одной стороне теплообменника к общему объему этого теплообменника для насадочных поверхностей 1 = (/фр /) для каждой из сторон или обеих сторон м /м [c.559]

Матричные (насадочные) поверхности могут быть сконструированы во многом подобно пластинчато-ребристым поверхностям на рис. 7-11 приведены соотношения для насадки с каналами треугольного сечения, основанные на обработке экспериментальных данных, полученных Мондтом Л. 6]. Основная часть данных относится к ламинарному режиму течения, а пунк- [c.105]

Абсциссой на каждом из графиков является число Рейноль/] са (Ке = 4ггО/,и). Во всех случаях, исключая насадочные поверхности, массовая скорость О определена в минимальном свободном сечении /с, а гидравлический диаметр 4гг определен по уравнению (1-4). Для насадочных поверхностей О относится к эффективному свободному сечению, которое представляет произведение пористости на полное сечение р /фр. По оси ординат откладываются два параметра 1) коэффициент сопротивления который [c.133]

Рис. 10-90. Решетчатые насадочные поверхности с коридорным расположением стержней РешК-1 диаметр стержней < =9,55 мм

За исключением насадочных новерхностей массовая скорость потока р в выражениях чисел Стантона и Рейнольдса во всех случаях определена в минимальном свободном сечении независимо от того, где оно располагается в тепло-обмеппике. В случае насадочных поверхностей массовая скорость может быть определена из выражения [c.563]

Все исследования гидравлического сопротивления и теплоотдачи развитых поверхностей осугцествлялись при па- эевапии потока воздуха, создаваемого аэродинамической трубой, конденсируюгцимся водяным паром, за исключением пучков круглых труб, единичных оребренных пластин и насадочных поверхностей [320]. [c.564]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология