Число псевдоожижения

Таким образом, анализируя зависимость коэффициентов теплоотдачи и массообмена от скорости потока газов для каждого конкретного процесса, можно установить оптимальное число псевдоожижения, при котором обеспечивается необходимая интенсивность теплоотвода (или подвода тепла) из реакционной зоны при достаточно высокой скорости проведения процесса. [c.259]

Заметим, что этот вывод базируется на анализе опытных данных, полученных при одинаковой скорости газа (см. рис. УП-4, а), т. е. при различных числах псевдоожижения С//г7, /. — Прим. ред. [c.258]

В опытах с воздушным псевдоожижением труба (диаметром 30 мм и длиной 10 мм) располагалась перпендикулярно пластинам, образующим двухмерный слой (поперечное сечение 300 X X 10 мм, высота 600 мм) . Трубу монтировали симметрично на на уровне примерно четверти высоты слоя от распределительной решетки. В слое песка при числе псевдоожижения (воздухом) до 2—3 отчетливо различали три режима потока вблизи трубы. [c.525]

Эффективность реактора с псевдоожиженным слоем зависит от числа псевдоожижения Иногда на практике степени [c.368]

Здесь Яв — высота неподвижного (насыпного) слоя, м — число псевдоожижения (см. Tf. 181). [c.462]

Рис. Х-2, б, где представлены различные зависимости Re pt == = / (Аг), показывает, что в случае мелких и легких частиц (малые Аг, режим близок к ламинарному) реализуется при высоких числах псевдоожижения, т. е. оптимальная скорость приближается к скорости витания (т. е. Reopt ->Re<). Напротив, при псевдоожижении крупных и тяжелых частиц (большие значения Аг, развитый турбулентный режим) Ащах достигается при скоростях, нриближаюшихся к скорости начала псевдоожижения U,nf (т. е. Reopt- - Rem/)- В связи с этим целесообразно привести универсальные формулы для расчета величин Re и Re,, справедливые в широком диапазоне Аг

Рабочую скорость прохождения газовой смеси выбирают исходя из анализа трех факторов гидродинамики, теплообмена между слоем и теплообменной поверхностью и массообмена между газом и зернами катализатора. Из гидродинамики следует, что рабочая скорость должна находиться в пределах йт критической скорости взвешивания до предельной, соответствующей уносу. Для расчета рабочей скорости обычно задаются или числом псевдоожижения = wlw или разностью Аг = гг — причем связь между этими параметрами можно выразить соотношением [c.257]

При высоких числах псевдоожижения (а 1) степень перемешивания газа в непрерывной фазе можно не учитывать, пока сопротивление переносу от поверхности пузыря еще достаточно велико (б <1). В этом случае непрерывная фаза практически достигает равновесия в газовых пузырях нри этих условиях высокая степень приблин<ения к равновесию достигается при б > 0,1 и 7 <0,3. [c.396]

Анализ экспериментальных данных показывает, что характер влияния параметров процесса на четкость разделения зернистых материалов и жидких смесей одинаков. Так, при увеличении внешнего флегмового числа Л/ (отношение количеств флегмы и дистиллята ) от О до 2,25 содержание компонента А в дистилляте повышалось от 75,9 до 78,6%, а содержание компонента В в кубовом остатке — от 93,9 до 96,4% (число тарелок в колонне Мр = 19 число псевдоожижения = 1,62). При Мр, равном 0 10 и 19, чистота дистиллята составляла, соответственно, 55,7 69,3 и 83,9%, а кубового остатка - 81,9 92,7 и 97,4% (Д/ 5 РГ = 4,75). [c.487]

Интенсивность перемешивания частиц и состояние слоя можно характеризовать числом псевдоожижения где Уд-скорость [c.120]

Из рис Х1-1 и Х1-2 видно, что аналогия между капельной жидкостью и псевдоожиженным слоем ограничивается степенью расширения последнего не более 1,5 и числами псевдоожижения не выше 4—4,5, когда газ движется через слой без значительного образования пузырей. Последние в одних псевдоожиженных системах возникают нри скоростях С/ ь, весьма близких к скорости начала псевдоожижения а в других — при заметно пре- [c.494]

Принимая во внимание необходимость уменьшения диаметра колонны, следует-стремиться к увеличению рабочих скоростей прохождения газовой смеси. Однако при больших числах псевдоожижения становится неизбежным увеличение общей высоты колонны и вероятности значительного проскока газа в виде пузырей. С учетом изложенного принимаем к загрузке катализатор следующего фракционного состава [c.301]

На рис. Х1Х-10 приведены графики зависимости среднего диаметра всплеска от числа псевдоожижения полученные [c.701]

На рис. Х1Х-12, г приведены данные, полученные для слоя песка 8. 1 высотою 0,92 м в том же аппарате, причем были использованы такие же распределительные элементы (числом 144), но число псевдоожижения было равно [c.705]

Циркуляция частиц в слое, обусловленная движением пузырей [14, 15], порождает циркуляцию газа. При высоких числах псевдоожижения движение газа в плотной фазе нисходящее. Из формул (6) и (7) следует, что влияние доли газа, проходящего вниз или вверх сквозь плотную фазу, несущественно при всех практических значениях параметров выход продукта В отличается от выхода, рассчитанного по простой двухфазной модели, на 0,01—0,4%, при этом меньшие цифры соответствуют нисходящему движению газа и интенсивному массообмену. [c.50]

Для ориентировочной оценки величины относительного свободного сечения распределительной решетки при разных числах псевдоожижения можно пользоваться следующим уравнением [c.366]

С увеличением числа псевдоожижения (см. стр. 181) коэффициент теплоотдачи значительно увеличивается, но лишь до известного предела, который соответствует оптимальному режиму псевдоожижения. При дальнейшем увеличении числа псевдоожижения коэффициент теплоотдачи снижается, что объясняется уменьшением концентрации твердых частиц в слое вследствие перехода слоя из Плотного состояния в разбавленное . [c.462]

Экспериментальные данные дают возможность также для уточнения размеров реактора и стоимости реакторного блока. В опытах на пилотной установке показано, что конверсия в кипящем слое под давлением может проводиться при числе псевдоожижения катализатора, равном 20-25 и выше. Это обстоятельство позволяет существенно уменьшить размеры и вес реактора. [c.122]

Для ориентировочных расчетов можно воспользоваться уравнениями идеальных реакторов, в которых гидродинамическая обстановка косвенно учитывается через к. п. д. полки т). Например, для 1-го слоя, учитывая большое число псевдоожижения W (следовательно, интенсивное иеремешивание фаз и большое количество газа в пузырях), расчет времени контактирования ведем по одной из формул Борескова для условий полного смешения [c.275]

Для гидродинамической характеристики псевдоожиженного слоя часто используют понятие число псевдоожижения , которое представляет собой [c.464]

Для 5-го слоя, учитывая относительно малую степень неоднородности слоя, обусловленную низким числом псевдоожижения на 5-й полке, можно принять режим контактирования в этих условиях близким к идеальному вытеснению. [c.304]

Выбор коэффициента запаса для 1- и 2-го слоев проводят на основании условий повышенной истираемости катализатора (обусловленной высокими числами псевдоожижения) и его отравляемости. Исходя из оценки истираемости 1,0% в месяц и снижения активности в процессе эксплуатации на 20%, принимаем [c.305]

В многоступенчатом противоточном адсорбере с кипящим слоем устойчивый режим существует при значении порозности е 0,5н-0,65 и числе псевдоожижения Н п = 2-4-3. в данном диапазоне чисел [c.734]

Пример в-17. Для условий примера 6-16 определить сопротивление ело и коэффициент расширения, если высота неподвижного слоя Но = 0,4 м, а число псевдоожижения m = 2,75. [c.183]

В табл. 4 приведены характеристики основных аппаратов для установок различной мощности. При расчете реактора принято число псевдоожижения 20. [c.122]

Явление поршневого проскока изучено еще недостаточно. Факторы, влияющие на возникновение поршневого проскока газа, многочисленны. В частности, вероятность этого явления возрастает при понижении числа псевдоожижения, при увеличении отношения высоты слоя к диаметру аппарата НЮ, при увеличении диаметра частиц и недостатке мелких частиц, нри недостаточно равномерном распределении газа в решетке, поддерживающей слой, и по различным другим причинам. [c.608]

Проводившиеся различными методами исследования структуры второй — основной — зоны кипящего слоя показывает наличие в ней определенных устойчивых закономерностей. Так, и описанные выше емкостные методы, и экспериментальные подтверждения постоянства градиента давления указывают на постоянство средней плотности р по высоте слоя, т. е. на отсутствие сегрегации частиц твердой фазы по размерам и плотности. При псевдоожижении газами подобная сегрегация наступает лишь при значительных различиях в свойствах частиц, составляющих кипящий слой, и при небольших числах псевдоожижения и/и р. когда циркуляционные потоки не в состоянии перемешать слой. [c.93]

Карлос и Ричардсон изучали движение тешых стеклянных шариков диаметром 8,9 мм в слое диаметром 102 мм высота слоя 26 см. В качестве жидкости использовали диметилфталат вязкостью 10 сП. Скорость начала псевдоожижения составляла 4,8 см/с, а рабочие числа псевдоожижения до- [c.324]

Параметр а представляет собой обратное число псевдоожижения. Параметр р является м рой влияния продольного перемешивания газа в непрерывной фазе на процесс переноса. Параметр 7 — обратное число единиц переноса, достигаемое в однородном псевдоожиженном слое. Так как сопротивление переносу обратно пропорцпонально коэффициенту переноса, то параметр б выражает отношение сопротивлений обмену между непрерывной и дискретной фазами. [c.396]

Рис. Х-13, Распределение коэффициентов теплоотдачи в диаметральном сечении псевдоожиженного слоя. Теплообмен с шаром диаметром 19i4 мм прп числе псевдоожижения W = 10 D = 280 мм = 2 см/с =

Анализ данных показывает, что расход газа при истечении псевдоожиженных систем является функцией скорости ожижа-ющ,его потока. Из рис. ХУ-2 видно, что скорость истечения газа при диаметрах отверстия более 14 мм может возрасти даже втрое при повышении числа псевдоожижения 7/ т/ До Ю. Из этого же рисунка видно, что истечение газа из отверстий различных размеров по-разному зависит от величины С//С7 . Весьма затруднительно подобрать для скорости истечения газа корреляцию, включаюш ую-скорость потока ожижающего агента в псевдоожиженном слое. Попытки такой корреляции относятся к данным, полученным при значениях UIVmf, мало превышающих 1. Кроме того, в условиях опыта В1йл 1, так что выходящий из отверстия газ составлял небольшую долю ожижающего потока в этих условиях нарушения псевдоожижения практически не наблюдалось. [c.571]

Значения и не могут выбираться вполне произвольно, так как лежат в пределах между критической скоростью псевдоожижения (и р) и скоростью витания Частиц (ив т)- Последняя превосходит первую на 1,5—2 порядка. Для устойчивой работы аппаратов необходимо, чтобы отношение и, щ.р — число псевдоожижения, — было не меньше 3—5. Это связано в первую очередь с полидисперсностьк) состава реальных катализаторов. [c.313]

В связи с указанными особенностями кипящего слоя расчеты емкостных реакторов целесообразно проводить следующим образо.м-Определяются кинетические зависимости для катализатора выбранной дисперсности в неподвижном слое и строится кинетическая модель реакции. Интегрированием уравнений кинетической модели для изотермических условий и аппарата идеального вытеснения приближенно определяют объем катализатора. Рассчитывается критическая скорость псевдоожижения для данного катализатора, выбирается число псевдоожижения и по нему определяется значение и. Из заданной производительности установки, режимных параметров процесса и скорости и определяют диаметр ахшарата. После этого [c.313]

При пуске и разогреве колонны исходный газ подогревается также в электроподогревателе. Поднимаясь из электроподогрева теля, газ проходит слои катализатора, а затем трубное пространство основного теплообменника. Колонну загружают сферическим катализатором средним размером зерен 1,5 мм. Высокая плотность газа при 300 ат и наличие змеевиков в слоях катализатора позволяют вести процесс при числах псевдоожижения 1,5 и ниже, не нарушая однородной структуры кипящих слоев. Проведение процесса при малых числах псбвдоожижения позволяет рационально испвльзо-вать внутренний объем корпуса колонны высокого давления и снизить истираемость катализатора. [c.215]

Коэффициент запаса для 3- и 4-го слоев принимают, исходя из истираемости катализатора 1,0% в месяц. При выборе поправочного коэффициента на снижение активцости следует учитывать, что некоторый запас ( 10%) уже заложен в расчетных значениях Я з и Н д , так как в действительности режим движения газовой фазы при выбранных сравнительно невысоких числах псевдоожижения отличается от полного смешения. Поэтому поправочный коэффициент можно принять не большим 1,1. Таким образом [c.306]

Однако последнее соотношение, в отличие от (1.34), нельзя экстраполировать до е = 1, ибо при такой экстраполяции мы получим сильно завышенное значение скорости витания одиночной частицы. Для неоднородного слоя мелких частиц приближен,-ной корреляцией (1.34") можно пользоваться при значениях числа псевдоожижения W = и/ы р = Ке/Ке р от 1,5 до 5—10, а для крупных частиц в еще более узком интервале. Рассмотрим эту проблему несколько детальнее и сформулируем нашу точку зрения по зтому вопросу. [c.40]

Репницкий [58 ] усовершенствовал методику измерения положений и скорости радиоактивнопомеченной частицы. Опыты вели в аппарате диаметром 300-мм при Н/О п = 0,21 —1,0. В столь невысоких слоях наблюдали многоконтурное кипение слоя, как это показано на рис. П.1, б. Очаги кипения несколько блуждали по сечению, сливались и расходились. При изменении числа псевдоожижения и/и р от 1,16 до 2 вертикальные скорости частиц возрастали V от 2,5 до 16,6 см/с и и" от 1,9 до 14,3 см/с. Сама же меченая частица неоднократно переходила из одного очага циркуляции к соседнему. [c.54]

Амплитуда этого выражения DA.=- VL g, соответствующая числу псевдоожижения / кр = 2, определяется целиком масштабом аппарата. В пределах изменения диаметра аппарата (L = Dan) или высоты слоя (L = Я) от 3 см до 5 м эта амплитуда возрастает от - 3 mV до 6000 mV , как показано на рис. II.36. В этот интервал укладываются почти все опубликованные данные. [c.112]

Расчеты аппаратов кипящего слоя (1986) -- [ c.64 , c.107 , c.147 , c.148 , c.185 , c.196 ]

Основы техники псевдоожижения (1967) -- [ c.100 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.108 ]

Сушка в химической промышленности (1970) -- [ c.124 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.181 , c.462 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.99 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов основного органического синтеза и синтетического каучука Издание 2 (1985) -- [ c.82 ]

Сушка во взвешенном состоянии _1979 (1979) -- [ c.18 , c.98 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.111 , c.112 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология