Турбулентное движение

При турбулентном движении потока в трубе без наполнения величина Ьь будет функцией коэффициента гидравлического сопротивления. Хорошие результаты дает формула, выведенная, на основании большого числа экспериментальных данных [28] [c.327]

Для турбулентного движения жидкости коэффициент трения определяется формулой Блазиуса (в пределах Ке = 3000 100 ООО) [c.39]

Размеры горизонтальной поверхности нагрева не оказывают какого-либо влияния иа интенсивность теплоотдачи, что и следует из уравнения (123), показатель степени /з в котором исключает влияние линейных размеров на величину а. Интересно отметить, что показатель степени Л, являющийся характерным для ламинарной формы течения, соответствует результатам опытов, которые произведены с применением вертикальных поверхностей, в то время как показатель степени /з, характерный для турбулентного движения, соответствует условиям теплоотдачи при кипении на горизонтальной поверхности. [c.114]

Коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении жидкости внутри трубы вычисляют по формуле [c.37]

Неравномерное распределение локальных скоростей потока имеет в основном значение только при ламинарном движении жидкости (см. стр. 330). В остальных случаях главную роль играют либо флуктуации и завихрения (турбулентное движение), либо молекулярная диффузия (ламинарное движение газов). Для сов- [c.322]

Коэффициент конвективной диффузии Е труднее поддается оиределению, чем В, ибо мы не располагаем возможностью настолько полно описать турбулентное движение среды, чтобы из такой теории вывести соотношения, подобные расчетным уравнениям молекулярной диффузии. Поэтому ныне принятая в химической технологии трактовка явления конвективной диффузии остается пока в значительной степени эмпирической, основанной на следующих положениях. [c.71]

Вязкость. Из таблиц, в которых указаны свойства воды, видно, что вязкость ее незначительна, особенно при высоких температурах. Незначительная вязкость воды также благоприятна для естественной циркуляции ее, так как коэффициент трения при расчете сопротивления в трубопроводе, пропорционален вязкости, а именно при ламинарном движении — первой степени вязкости, а при турбулентном движении в диапазоне Ке от 3 10 до 10 — четвертой степени. В разделе теплопередачи показано, что с понижением вязкости коэффициент теплопередачи увеличивается. Это обстоятельство также благоприятствует использованию воды в качестве теплоносителя. [c.290]

Третий случай движения потока в трубке качественно отличается от первого слоистый (ламинарный) поток превратился в вихревой (турбулентный). В турбулентном потоке перемешивание и контакт молекул жидкости (газа) осуществляется гораздо быстрее, чем при простом перемешивании и контакте, осуществляемом с помощью теплового движения частиц. Поэтому при турбулентном движении [c.64]

В абсорбционных колоннах приходится иметь дело преимущественно с турбулентным движением газа. Примем наиболее часто используемое -значение показателя степени при критерии Рейнольдса а = 0,8. Таким образом [c.459]

При ЭТОМ получаются следующие уравнения изменения масштаба трубчатых реакторов с турбулентным движением смеси реагентов [c.466]

Сглаженное распределение температур в слое катализатора представлено на рис. Х-2. Профиль температур в глубине слоя близок к параболе. В пристенной области возникает резкое изменение температуры (как при турбулентном движении в трубах без насадки). Таким образом, принимается, что процесс теплообмена состоит из двух этапов проводимости в глубине слоя и [c.466]

В реакторах со слоем твердой фазы необходимо также считаться с возникновением некоторой разности концентраций в поперечном (радиальном) направлении, что обусловливает неодинаковую скорость превращения в точках, расположенных на различном расстоянии от оси аппарата. В случае турбулентного движения потока через слой разность концентраций в значительной степени сглаживается интенсивным массообменом в радиальном направлении. [c.467]

Нужно отметить, что полученные зависимости близки к формулам Дамкелера, выведенным для конкретных реакторов, работающих при турбулентном движении потока реагентов [49] [c.470]

Факторы, ограничивающие возможность масштабирования трубчатых реакторов. Наиболее важными факторами, накладывающими ограничения на масштабирование с сохранением частичного подобия, являются возрастание сопротивлений движению потока и, в случае контактных реакторов, увеличение разности температур в слое катализатора. При использовании уравнений изменения масштаба, приведенных в этом разделе, сопротивления в образце возрастают по сравнению с сопротивлениями в модели согласно следующим приближенным зависимостям (турбулентное движение) [c.470]

Ломаная кривая не отражает количественно процесс, так как при скачкообразных изменениях давления возникают движения частей системы с конечной скоростью, образуются струи, турбулентные движения в жидкости или газе. Прн этом давление в разных точках внутри системы оказывается различным, непостоянным и перестает быть параметром, определяющим состояние системы. [c.34]

Скорость распространения пламени зависит также от состояния смеси перед воспламенением. Если смесь неподвижна или течет ламинарно, то процессы переноса во фронте пламени осуществляются за счет молекулярной диффузии и теплопроводности. Такое распространение пламени называют ламинарным. Если горючая смесь находится в турбулентном движении, то молекулярная диффузия начинает играть второстепенную роль — ведущее значение в распространении пламени приобретают процессы турбулентного смешения свежей смеси с продуктами сгорания [18]. Подобное горение называют турбулентным. [c.56]

На рис. 3. 12 даются кривые зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса при ламинарном и турбулентном движениях. [c.39]

Обозначив число задвижек, находящихся на трубопроводе, через /гJ, колен через щ, тройников через . , вентилей через n , получим формулу для определения расчетной длины трубопровода при турбулентном движении жидкости [c.40]

Скорость движения дымовых газов в камере конвекции для большинства печей составляет 3—4 м сек. Трубы в камере конвекции обычно располагают в шахматном порядке, что обеспечивает турбулентность движения дымовых газов. С уменьшением диаметра [c.89]

Как будет показано далее, при турбулентном движении (Ре > 50) критерий Пекле примерно равен 2, откуда предельная величина коэффициента диффузии [c.40]

Худшие результаты по этой формуле получаются для зоны покоя и границы турбулентного движения. Влияние конвекции на толщину пограничного слоя одинаково для плоских и сферических частиц. [c.90]

Член появляется в левой части уравнения для количества движения ожижающего агента в точке усредненных локальных значений. Затем переносится в правую часть уравнения и включается в дивергенцию тензора напряжения так же, как напряжения Рейнольдса в теории турбулентного движения. Аналогично представляет собой эффективный усредненный тензор напряжений для твердой фазы, равный сумме членов, описывающих сопротивление деформации совокупности частиц, возникающей благодаря их взаимодействию, и члена, аналогичного R-k и получаемого при замене скорости ожижающего агента в точке на соответствующую скорость твердой частицы. [c.80]

Мелкодисперсные порошки, которые в начале псевдоожижения расширяются однородно (без образования пузырей), ведут себя несколько иначе. Помимо описанных выше явлений, пузыри вызывают турбулентное движение в кильватерной зоне, так что на процесс перемешивания накладывается своего рода вихревая диффузия. [c.147]

Опыты, проведенные с трубами разных диаметров и с жидкостями различных вязкостей и температур, показали, что характер движения жпдкостй зависит от диаметра трубопровода, скорости движения, физических свойств жидкости и ее температуры. Большие скорости движения кидкостп, значительные диаметры труб и малые вязкости жидкости обусловливают турбулентное движение, малые же скорости, небольшие диаметры труб и большие вязкости — ламинарное движение. [c.34]

При газовом псевдоожижении турбулентность ожижающего агента вообще не влияет на твердые частицы, при жидкостном — влияет на мелкие частицы. Следовательно, масштаб и интенсивность турбулентного движения частиц могут быть различными в обоих рассматриваемых случаях, даже если в среднем соблюдается динамическое подобие. Это должно как-то отразиться [c.380]

Несмотря на отмеченные и другие различия в процессах разделения с использованием мембран и перегородок, не исключена возможность, что совместный анализ закономерностей обоих процессов в отдельных случаях будет целесообразным. Этот вопрос требует особого рассмотрения. В данной связи следует отметить, что при теоретическом анализе [6] общая аналогия процессов разделения растворов и суспензий не рассматривалась при этом аналитически описан обратный осмос прн ламинарном и турбулентном движении растворов. [c.83]

Понимая, что теория проницания в своем первоначальном виде непригодна для описания массообмена при турбулентном движении фаз, Коларж [29, 30] предпринял попытку связать время контакта т с характеристическими параметрами турбулентности в потоке, обтекающем твердую поверхность. Основной постулат теории Коларжа состоит в допущении, что перенос массы и тепла с твердой поверхности в объем лимитируется сопротивлением турбулентных пульсаций масштаба Яо, равного внутреннему масштабу турбулентности (т. е. такому критическому размеру турбулентных пульсаций, при котором начинают сказываться вязкие силы). Если предположить, что турбулентные вихри масштаба вплотную подходят к стенке и что перенос внутри таких вихрей осуществляться посредством нестационарной молекулярной диффузии, то для коэффициента массоотдачи получится выражение [c.175]

Поскольку при сгорании топлива в камере развивается высокая температура (1500—1800 °С), а материалы камеры, лопаток газовой турбины и реактивного сопла не выдерживают столь высоких температур, горячие газы разбавляют вторичным воздухом непосредственно после зоны горения топлива. При смешении газового потока с вторич — ным воздухом температура смеси снижается до 850 — 900 °С. В зоне горения топлива необходимо создавать условия для обеспечения стабильности процесса горения без срывов пламени. Скорость распространения фроггта г[ламени составляет около 40 м/с. Для снижения скорости газо воздушного потока до величин менее скорости распространения фронта пламени в камерах сгорания устанавливают различ — ные завихрители, стабилизаторы, обтекатели, экраны и т.д. Эти устройства, кроме того, повышают турбулентность движения горючей смеси и тем самым ув 1личивают скорость ее сгорания. [c.102]

Крекинг в псевдоожиженнсм или кипящем слое — крекинг-процесс, проходящий в слое мелких, легко подвижных а находящихся в турбулентном движении частиц твердого катализатора. Кииящяй или псевдоожиженный слой создается путем пропускания с определенной скоростью спизу вверх потока газа или паров через массу частиц сыпучего материала, например микросферического или пылевидного катализатора. [c.18]

Для турбулентного движения газа через слой катализаФора часто используется зависимость [c.283]

Этот недостаток устранен в крэкинговых системах с трубчатыми реакционными камерами. В трубчатых реакционных камерах скорость движения достаточна для обеспечения турбулентного движения, почему частицы кокса не будут оседать в реакционной камере, но будут проходить вместе с нефтепродуктом-Ь экспансионную камеру, откуда вместе с крэкинг-остатком частицы кокса непрерывно удаляются. , [c.288]

За границу раздела между основной и завершающей фазами сгорания условно принят момент достижения максимума давления на индикаторной диаграмме (точка в на рис. 17). Сгорание в это время еще не заканчивается и сред1 1яя температура газов в цилиндре продолжает некоторое время возрастать [22. Фронт пламени уже приближается к стенкам камеры сгорания и скорость его рас-. пространения уменьшается за счет меньшей интенсивности турбулентности и снижения температуры в пограничных со стенкой слоях. Уменьшение скорости сгорания ведет к снижению скорости тепловыделения, поэтому повышение давления в результате сгорания в фазе догорания уже не может компенсировать его падения велед-ствие начавшегося рабочего хода поршня, Процессы догорания смеси в пограничных со стенкой слоях продолжаются в течение довольно длительного времени. При этом скорость процесса догорания, так же как и скорость сгорания в начальной фазе, в большей мере зависит от физико-химических свойств рабочей смеси, чем от интенсивности ее турбулентного движения [22]. [c.63]

Проведенные опыты показали, что при небольших скоростях подкрашенная и бесцветная жидкости движутся в трубке несмеши-вающимися струями. С увеличением скорости движения воды в трубке подкрашенная вода размывается. Следовательно, при данной скорости вся масса жидкости движется в трубке беспорядочно, вихреобразно. Изменяя скорость движения жидкости в трубке, можно турбулентное движение перевести в ламинарное п наоборот. [c.34]

С целью, улучшения теплопередачи целесообразно уменьшать диаметр конвекционных труб, если это не вызовет увеличения потери напора. Обычно допустимые потери напора устанавливаются при скорости нефтепродукта на входе в печь 0,5—2,5 м/сек, а для установок термического крекинга 2—3 м/сек. Указанные скорости обеспечивают турбулентное движение сырья в трубах печи, что уменьшает возможность коксования и прогара труб. Секун/ ный объем сырья при входе в печь определяем по формуле [c.107]

Вторым непременным условием является быстрое и тщательное смешение гелеобразующих рабочих растворов в смесителе. Рабочие растворы жидкого стекла и сернокислого алюмпния поступают в смеситель под давлениед соответственно 3 и 1,8 ат. В результате создается турбулентное движение, обеспечивающее хорошее смешение растворов. Из камеры смешения смесь рабочих растворов (золь) поступает в успокоитель, где турбулентная струя переходит в ламп- [c.52]

Значение критерия Рейнольдса, разграничивающее ламинарное и турбулентное движение пузырей Б жидкости, Ren p = 9. [c.17]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.41 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.39 , c.52 , c.78 , c.201 ]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.85 , c.86 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.37 , c.71 , c.72 ]

Учение о коллоидах Издание 3 (1948) -- [ c.78 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.56 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.10 , c.101 , c.175 , c.176 ]

Вентиляторные установки Издание 7 (1979) -- [ c.12 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.142 , c.155 , c.161 , c.171 , c.174 , c.348 , c.383 , c.608 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.271 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 Издание 2 (1973) -- [ c.262 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.41 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.142 , c.155 , c.161 , c.171 , c.174 , c.348 , c.383 , c.608 ]

Справочник инженера-химика Том 1 (1937) -- [ c.857 , c.858 ]

Холодильные машины и аппараты Изд.2 (1960) -- [ c.422 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология