Шахматный пучок труб

В [34] для высоких чисел Ке проведено исследование влияния числа Рг на теплоотдачу пучков гладких труб, в результате которого определен показатель степени при числе Рг в (36), равный 0,36. Это значение использовалось в соотношениях (36) и (37) для расчета теплоотдачи в пучках оребренных труб. Числа Нуссельта при обтекании воздухом шахматных пучков труб с высокими числами Рейнольдса можно определить с помощью номограммы, приведенной на рис. 20. [c.256]

Таблица 2. Корректирующий множитель для учета зависимости от номера ряда в шахматных пучках труб с кольцевыми ребрами

При построении зависимостей на рис. IV. 23 использовались формула (IV. 57) для одиночного шара при Рг = 0,7 формулы (IV.71) и (IV.72) при е = 0,4 (11)11110 = 0,174) зависимость для одиночной трубы [125], полученная при турбулизированном потоке формулы для шахматного пучка труб [12,59]. [c.167]

Рис. 4. Структурный коэффициент для шахматного пучка труб

Для шахматных пучков труб следует ожидать влияния на тенлообмен не только горизонтального, но и вертикального шага, так как уменьшение последнего при малых и р также ведет к стеснению слоя (в частности, условие = О соответствует [c.442]

В качестве примера рассмотрим АВО с шахматным пучком труб, используемый для конденсации насыщенного водяного пара. Результаты тепловых испытаний позволили определить при = 21,3 °С и Ууз = 6,8 м/с номинальные значения величин /С = 28,6 Вт/(м -К) и a .n = 44 Bт/(м K). Требуется определить К% для новых значений = 25 °С и Чуз х = 8,5 м/с, т. е. решается задача по интенсификации АВО. В нашем случае [c.52]

Поперечное обтекание шахматного пучка труб турбулентным потоком [c.75]

Сопротивление при обтекании пучков труб. Это сопротивление, как и при обтекании одиночных тел, складывается из лобового сопротивления и сопротивления вязкого трения. Однако при практических расчетах к определению коэффициента сопротивления подходят так, как будто он обусловлен вязким трением. Режим течения в большинстве практических случаев бывает турбулентным, поскольку при поперечном обтекании пучков имеются благоприятные условия для образования турбулентности даже при сравнительно низких скоростях. Например, при обтекании шахматного пучка труб развитый турбулентный режим наступает уже при Ке > 100 (характерный размер йп) [16]. [c.78]

При поперечном обтекании шахматного пучка труб для третьего и последующих рядов уравнение имеет вид [c.562]

Корреляционные соотношения для шахматных пучков труб с кольцевыми ребрами. Ниже для этого случая предложены следующие корреляционные соотношения [12] [c.149]

Структура частично упорядоченного шахматного пучка труб и шаг -=sjd показаны на рис. 5. Коэффициент структуры для частично упорядоченного шахматного пучка труб определяется следующим образом [c.248]

Рис. 5. Расположение труб в частично шахматном пучке труб

Результаты [29], полученные для внутренних стержней шахматного пучка труб со спирально-винтовыми ребрами (угол атаки меньше 4°), описываются следующими обобщенными уравнениями [c.256]

Значения для поперечно омываемых пучков труб различной конфигурации приводятся в литературе [27 54]. Коэффициент сопротивления шахматных пучков труб с круглыми или квадратными ребрами выражается формулой [c.242]

Для шахматного пучка труб, сребренных навивкой проволочной спирали, можно записать [c.121]

Рис. 7-7. Результативное влияние изменения коэффициента теплоотдачи от ряда к ряду в пучках труб. Данные получены при исследовании шахматных пучков труб, но применимы и к коридорным пучкам, а также дают хорошее приближение для сетчатых и решетчатых насадочных поверхностей.

Рис. 10-4. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-1,50—1,25 (метод стационарного режима). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг=5,03 мм а=/с//фр = 0,333 гЬ = =Я/ фр1 =263,45 м 1м

Рис. 10-5. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность 111-1,50—1,25а (метод нестационарного режима). Минимальное свободное сечение перпендикулярно потоку. Гидравлический диаметр 4гг = 7,57 мм а=0,ЭЗЗ 115=175,19 м /м .

Шахматные пучки труб если Ке <10 , то [c.188]

Рис. 1.224. Поперечное обтекание шахматного пучка труб.

Для шахматного пучка труб, оребренных навивкой проволочной спирали 192], [c.125]

Как показывает опыт [47], минимальный расход дроби, при котором обеспечивается очистка несвязанных отложений (зола мазута при сжигании его с присадкой хлористого магния), составляет 50—80 кг/м . Там же для шахматных пучков труб рекомендуемая норма дроби 100— 200 кг/м2. [c.69]

Рекомендуемые соотношения для шахматных пучков труб. Для шахматных пучков труб рекомендуемые кривые [5], описывающие пучки с большим числом рядов, приведены на рис. 10. Здесь параметром является отношение поперечного шага к диаметру трубы. Эти кривые также описьгеаются соотношениями в форме рядов по обратным степеням, коэффицие[[ты которых зависят от а и числа Рейнольдса [c.146]

Корреляционные соотношения для шахматных пучков труб со спиральными ребрами. Для многорядных (г>6) плахматных пучков труб со спиральными ребрами рекомендуются следующие соотношения для 10 <Ке<10- [c.150]

Влияние числа пучков оребренных труб на теплоотдачу. Приведенные выше уравнения используются для определения средних коэффициентов теплоотдачи на внутренних рядах стержней. При одном и том же Не числа Нуссельта для одиночной оребренной трубы ниже, чем для внутренней трубы пучка. Как показано в [35, 36], средний коэ( )фи-циент теплоотдачи пучка оребренных труб близок к значениям коэ( )фициента теплоотдачи для внутренних стержней, когда число стержней больше четырех. Если число стержней меньше четырех, вводится корректирующий множитель, который )ависит от характера теплоотдачи, продольного шага пуч а и числа Рейнольдса. Интенсивность теплоотдачи на первом ряда стержней приблизительно на 50% меньше, чем на внутренних рядах. В шахматном пучке труб коэффициент теплоотдачи остается неизменным начиная с третьего ряда. [c.256]

Исследование трубных пучков и стерженьковых решетчатых насадок методом нестационарного режима проводилось в той же аэродинамической трубе. Исследовавшиеся трубные пучки собирались таким образом, что фронтальное сечение их имело размеры 213x248 мм использовались алюминиевые трубки диаметром 9,5 мм, которые входили своими концами в пластмассовые трубные доски в верхней и нижней частях испытываемого объекта. При компоновке всех исследованных пучков использовались один и тот же каркас и те же трубки сменными были трубные доски. Для определения фактора трения использована методика, аналогичная описанной выше. Теплоотдача в пучке исследовалась методом нестационарного режима, для чего одна из алюминиевых трубок была заменена идентичным по форме и размерам медным стержнем, содержащим термопару. Методика исследования заключалась в нагревании стержня примерно на 16,5° С выше температуры воздушного потока, после чего он помещался в нужном месте в пучке и охлаждался, причем непрерывно регистрировалось изменение температуры стержня. На основании полученных данных легко определяется коэффициент теплоотдачи. Точность такого метода проверялась сопоставлением с результатами, полученными описанным выше методом стационарного режима в условиях нагревания воздуха паром. Было установлено, что этот метод дает прекрасные результаты для шахматных пучков труб, однако применим с известными ограничениями в отношении коридорных трубных пучков. Метод нестационарного режима отличается простотой, точностью и скоростью, с которой могут быть получены данные для различных компоновок трубок в пучке. Погрешности, как показал [c.110]

Рис. 10-9. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-2,0—1,0 (метод нестационарного режима). Минимальное овобо1аное сечение лежит в диагональной плоскости. Гидравлический диаметр 4гг=9,96 мм-, ст=0,414 г1)=165,02 м м .

Рис. 10-10. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Поверхность Ш-2,50—0,75, (метод нестационарного режима). Минимальное овобо дное сечение лежит в диагональной плоскости. Гидравлический диаметр 4гг=8,26 мм а=0,366 гр=175,85 му.и .

Рис. 10-П. Поперечное обтекание шахматного пучка труб. Данные Гримисона

I — гладкая труба с внутренним потоком 2 — шахматный пучок труб ст, = Ста = 1,5 3 — шахматный пучок из труб двуугольного профиля 4 — шахматный пучок из труб овалообраэного профиля [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология