Турбулентная область

При машинном расчете коэффициента сопротивления трения в турбулентной области движения среды в гидравлических гладких трубах (е < вкр) следует пользоваться уравнением (10,64), а для шероховатых труб(е > кр) — уравнением (10,66) или (10,67). [c.251]

К выполнению условий гидродинамического подобия также стремиться не следует, однако работать надо в турбулентной области, [c.238]

Зависимость между диаметром частиц и скоростью начала перехода во взвешенное состояние в турбулентной области выражается уравнением [27] [c.115]

Для переноса вещества выгодна затрата энергии на преодоление трения о поверхность насадки и нецелесообразен расход энергии на преодоление сопротивления давления и турбулизацию газового следа. Вследствие этого в переходной и турбулентной областях предпочтительнее использовать хорошо обтекаемые тела с минимальным вихревым сопротивлением (рис. ХУ-5). [c.481]

При ламинарном режиме потока отношение скоростей газа пропорционально квадрату отношения диаметров частиц. В переходной турбулентной области это отношение уменьшается до [c.132]

Разделение турбулентной области на две зоны позволило получить следующие зависимости, описывающие профиль скоростей [c.70]

Турбулентный режим течения встречается в практике создания теплообменной аппаратуры несравненно чаще, чем ламинарный. Коэффициенты теплоотдачи при турбулентном режиме выше, чем при ламинарном, поэтому аппаратуру стараются проектировать так, чтобы использовать это преимущество. К сожалению, получение теоретических решений в турбулентной области сопряжено с гораздо большими трудностями, чем в ламинарной, [c.105]

Сопоставление опытных данных по теплообмену между зернами и потоком газа, выполненное Гельпериным и сотрудниками [3], показывает, что в турбулентной области (Re/e > 200) для всех систем с подвижными и неподвижными зернами теплообмен характеризуется величинами одного порядка. Для приближенной оценки этими авторами предложены следующие ориентировочные соотношения для Re/е < 200 [c.44]

Формулы (V1I-149) — (VII-I52) справедливы для турбулентной области при [c.591]

На рис. 6 результаты расчета по уравнениям (30), (33) и (35) сопоставлены с локальными значениями чисел Ыи для однородного обогрева. Можно заметить, что наблюдается вполне удовлетворительное соответствие и для ламинарной, и для турбулентной областей, за исключением очень малых чисел Ка, где экспериментальные данные дают более низкое предельное значение, чем 0,68, и больших чисел На для шпиндельного масла (экспериментальные данные [24]). Эти последние данные получены с учетом граничных условий, промежуточных между однородным обогревом и однородной температурой поверхности. Из рис. 6 видно, что во всех случаях наблюдается более крутой переход, чем переход, определяемый уравнением (35). [c.279]

Турбулизация горящего газа, т. е. возникновение неупорядоченного движения отдельных его объемов, вызывающая значительное увеличение поверхности пламени, может приводить к ускорению горения, ограничиваемому лишь газодинамическими особенностями горения при переходе к детонационному режиму (см. ниже). При сильно развитой турбулентности фронт пламени может переходить в размытую турбулентную область интенсивной химической реакции. [c.11]

Движение смеси в трубопроводе происходит в сильно развитой турбулентной области, при этом все коэффициенты трения есть константы. [c.42]

В предыдущих разделах подразумевалось, что поток в газоходе, трубопроводе или газоочистительной установке имеет ламинарное течение, хотя на практике он часто может быть турбулентным. Строение турбулентной области в трубопроводах изучалось методом анемометрии она имеет три части [c.215]

Примерный ход зависимостей е и высоты слоя Н = Яо (1 — — 8о)/(1 —е) от и в ламинарной и турбулентной областях показан на рис. 1.17. [c.38]

В слое толщиной х концентрация продукта АВ постоянна. Диффузия продукта в турбулентную область происходит в слое толщиной х". [c.583]

Структурные изменения в пристенном слое существенно отличаются от тех, которые происходят в процессе течения в основной массе струи. Возникающие напряжения могут приводить к периодическому проскальзыванию пристенных слоев, что влечет за собой проявление нестабильности потока. В больщинстве случаев такая нестабильность проявляется по причине 5-6-кратной деформации, развивающейся в результате сдвига, и возникающих при этом нормальных напряжений. Необходимо отметить, что увеличение длины капилляра / ослабляет нестабильность процесса истечения концентрированных растворов и расплавов полимеров. Нарушение установившегося течения и профиля скоростей, которое выражается в искажении формы струи жидкости, вытекающей из капилляра, определяется как эффект эластической турбулентности . Область проявления эластической турбулентности соответствует увеличению эффективной скорости сдвига. Эта область смещается в сторону больших X и у при ослаблении входовых эффектов, при удлинении капилляра, при снижении г эф. [c.182]

Эта формула справедлива при Я > Я р и позволяет определить коэффициент сопротивления пластины в переходной и турбулентной областях течения. [c.313]

Уравнение [105] показывает, что длина пламени практически не зависит от скорости истечения горючего газа, если истечение происходит в турбулентной области. [c.157]

Из графика на рис. 173 видно, что существуют две характерные области, резко отличающиеся по рабочей мощности перемешивания ламинарная область при е <30 и турбулентная область при / е >100. Кроме того, при весьма больших значениях числа Рейнольдса (более 1-10 ) выявляется так называемая автомодельная область, когда не зависит от критерия т. е. в этой области, как уже отмечалось, силы трения оказываются весьма малыми по сравнению с силами инерции. [c.265]

Эта зависимость хорошо соблюдается до критического значения R kp = 2200, а затем происходит скачкообразный переход ламинарного режима течения в турбулентный с некоторым повышением значения X. Далее, для гладких труб медленное уменьшение X описывается формулой Блаузиуса Х = 0,316 Re-° что соответствует более быстрому росту потери напора со скоростью потока Лр вместо Др и. Для сильно же шероховатых труб в турбулентной области I = onst и Др [c.24]

При этом критерий Рейнольдса Rea = относится к диаметру сферы с той же поверхностью А, что и частица, т. е. nd — — А. Коэффициент, определяющий сопротивление в ламинарной области, с = 24/(Ф) содержит поправочный множитель /(Ф), отличающийся от единицы на 10% при изменении сферичности формы (t> = ndlls от 0,5 до 2 (s — площадь мпде-лева сечения в направлении, перпендикулярном потоку). Для нахождения второго коэффициента, определяющего сопротивление в турбулентной области, Беккер [11] предложил простую формулу [c.28]

Для турбулентной области (2Rujv 20000) у Тейлора приводится формула [c.227]

Для турбулентной области справед-лпво соотношение [c.299]

Для приближенных расчетов без учета зависимости от от Рг Григулль [57] предложил следующую формулу для среднего коэффициента теплоотдачи в турбулентной области течения пленки конденсата [c.132]

Приведенные выше заключения относительно влияния проволочных дистанцио]пфующих вставок на характер течения между трубами вытекают из данных рис. 14.10 по коэффициенту трения для участков между диста щио-нирующими вставками. Данные представлены как функция числа Рейнольдса в диапазоне его изменения 300—6000. Отклонение экспериментальных точек от идеальных кривых, по-виднмо.му, указывает на наличие расслоения потока как в ламинарной, так и в турбулентной области, причем с уменьшением числа Рейнольдса область ламинарного течения, занимавшая ранее пространство в узких зазорах между трубами, постепенно расширяется, пока пе захватит все поперечное сечение. [c.279]

Наиболее распространенными мешалками этого класса являются турбины с шестью лопатками. Их применяют в аппаратах стандартной конструкции (см. рис. 1-13), рассмотренных в главах I—III. На рис. IV-4 приведена кривая мош ности, построенная по экспериментальным данным, полученным рядом исследователей. Для ламинарной и переходной областей кривой экспериментальные данные различных исследователей находятся в хорошем соответствии. Однако для турбулентной области предельное значение критерия МОШ.НОСТИ по данным Раштона, Костича и Эверета [3] [c.63]

Вследствие разделения пленки на псевдоламипарную и. турбулентную области возникает проблема определения границы между этими областями следует отметить, что эта проблема достаточно сложна даже применительно к обычным пленкам. На основании экспериментальных зависимостей ах=1а) на рис. 4.8 можно заключить, что параметры переходной области меняются с изменением количества подаваемой воды. Так, возрастает переходное значение ал при увеличении соответствующего ( критического ) значения плотности орошения. Критическое значение, плотности орошения соответствует максимуму / на кривой ал =/(/) и по понятным причинам возрастает, если увеличить расход воды через форсунку. Таким образом, по мере увеличения потока жидкости, образующей пленку (осред-нённой по всей пластине величины /), область перехода от [c.193]

В то же время нужно предполагать, что в центральной части струи на всем расстоянии до начала турбулентного состояния поток оказывается невозмущенным ламинарным. В турбулентной области факела горение распространяется по всему его объему. Здесь факелу свойственны колебания, объясняемые влиянием кон векции. По мере увеличения скорости истечения и, как следствие, уменьщения расстояния Н до начала турбулентного состояния колебания факела становятся более значительными, что сопровождается появлением в факеле весьма характерного щума. Указанные явления становятся все более отчетливыми и резкими и постепенно нарастают до тех пор, пока факел не оторвется от отверстия, а затем, спустя некоторое время, вовсе не потухнет. [c.147]

Все это наглядно видно из хода кривых, изображенных на рис. 82. В ламинарной области длина пламени зависит от скорости потока, Поскольку скорость распросгаранеиия горения зависит от молекулярной диффузии, т. е. от величины нормальной скорости горения ( н), различной для различных газов. В турбулентной области длина пламени не зависит от скорости потока, так как скорость распространения горения прямо пропорциональна ш и, стало быть, скорости. потока. [c.156]

В системе координат grad ш—-состав смеси получились близко совпадающие данные для различных диаметров горелки причел для каждого диаметра на рисунке приведено значение градиента скорости на границе при переходе из ламинарной в турбулентную область. Кривая а рис. 96 для проскока получилась совершенно обособленной границы между срывом и отрывом отмечены на рисунке для нескольких диаметров горелок вертикальными пунктирными линиями. [c.172]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология