Коридорный пучок

Рис. 9. Перепад давления в коридорных пучках при различных значениях относительного продольного шага

Таблица 3. Корректирующий множитель для учета зависимости от номера ряда в коридорных пучках труб с кольцевыми или квадратными ребрами

Коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании коридорного пучка труб для третьего и последующих рядов может быть вычислен по уравнению [c.562]

Большие трудности, возникающие при расчете теплоотдачи в данном случае, вызваны тем, что сечение потока постоянно меняется, и поэтому скорость также не является постоянной. Кроме того, турбулентность в коридорном пучке труб меньше, чем в шахматном. [c.77]

Поперечное сечение аппарата 380 х 380 мм. Система кварцевый песок — воздух. а — коридорный пучок (первый ряд труб) = 40 мм = 21,2 мм dg = 0,164 ни [c.441]

На рис. 3.4 представлена номограмма для расчета г " при поперечном обтекании трубного пучка коридорной компоновки. Отметим, что для коридорного пучка показатель Де при Кен зависит от параметра (р, поэтому введена дополнительная функция Фз(ф, Кен), а величина рассчитывается как произведение функций Фг и Фз- [c.53]

Из сказанного следует, что нельзя говорить о безусловном преимуществе шахматной компоновки перед коридорной. Существует область значений Яец, а "", Zj, где целесообразно использовать коридорный пучок. [c.79]

Поперечное обтекание коридорного пучка труб турбулентным потоком [c.75]

Поперечный поток к коридорному пучку из 10 рядов труб 0,1-2-103 0,35 0,47 0,52 0,3 [c.111]

О. Гидродинамические параметры отрывных потоков в пучках труб. При поперечном обтекании трубы потоком жидкости с ее подветренной стороны происходит срыв вихрей. Частота срыва [ характеризуется числом Струхаля 5г=/ /и, где й — диаметр трубы и — скорость жидкости. В пучках труб [где и обычно определяется уравнениями (4) и (5)1 картина срыва вихрей становится весьма сложной и для некоторых конфигураций число 5г оказывается значительно большим, чем в случае одиночной трубы. Анализ результатов измерений числа 5г в коридорных пучках в широком диапазоне изменения числа Ке и параметров [c.151]

Схема расположения труб в пучке дана на рис. У11-32, причем для коридорного пучка 2 = 0. Размер и практически на коэффициент теплоотдачи не влияет. [c.584]

Для расчета сд рекомендуются следующие формулы коридорные пучки (10 <Не<4 10 ) [c.143]

I. Уравнения для коридорных пучков в диапазоне Ке=10 2-]0 при (й—0,8)/(а-1)>1 [c.144]

Рекомендуемые соотношения для коридорных пучков труб. Рекомендуемые зависимости отношения Еи/ 1 от числа Ке представлены на рис. 9 [5]. Эти кривые описывают пучки с большим числом рядов труб (корректирующие множители для пучков с небольшим числом рядов приведены ниже) соотношениями в форме рядов по обратным степеням, различными для разных значений параметра 6 (отношение продольного шага к диаметру) и разных диапазонов числа Рейнольдса [c.145]

Рис. 11. Зависимость ко в коридорном пучке (

Рис. Х-15. Схеыы трубных пучков а — пучок вертикальных труб (план) б — коридорный пучок горизонтальных труб в — шахматный пучок горизонтальных труб.

Коэффициенты йф для коридорных и шахматных пучков в диапазоне чисел Рейнольдса от 10 до 2-10 представлены в графическом виде на рис. 15. Аналитическая аппроксимация этих кривых приведена ниже для коридорных пучков [c.149]

Рис. 1. Распределение коэффициента давления по поверхности трубы при Кс —]0 ] — коридорный пучок (внутрспни ряд) 2 — одипоч)1ая труба 3 — шахматный пучок внутренний ряд)

Корреляционные соотношения для коридорных пучков труб с кольцевыми и квадратными ребрами. Для коридорных пучков труб с кольцевыми и квадратными ребрами в 112] предложено следующее корреляционное [c.150]

Результаты совместного решения (5.1) и (5.2) для различных значений Zi представлены на рис. 5.2 в виде зависимости Rei p от минимально допустимого шага ст " и числа труб по ходу потока шахматного пучка Zi. Из графиков следует, что особенно сильно уменьшается Rei P в пучках с Zi<10. Область, лежащая выше линии Zi = idem, соответствует области использования коридорного пучка, ниже этой линии — применению шахматного пучка. [c.77]

Из рис. Х-18, а видно, что в коридорных пучках труб к практически не зависит от величины вертикального шага д лишь прй сближении труб почти вплотную наблюдается слабая тенденция к понижению к. При исследовании теплообмена с плоскщш змеевиками также установлено, что заметное влияние на 6 наблюдается лишь при малых С уменьшением горизонтального шага коэффициент теплоотдачи к понижается (рис. Х-18,б). [c.441]

Результаты обширного исследования теплообмена между псевдоожиженным слоем и пучками труб приведены в главе X. Особый интерес представляет вывод авторов о том, что горизонтальный шаг влияет на теплообмен значительно сильнее вертикального, обусловливая тот или иной характёр развития пузырей. Очевидно, существенную роль играет первоначальное разрушение пузырей нижними трубами пучка. При изучении теплообменных характеристик горизонтальных коридорных пучков труб было установлено что нижние (первые по ходу газа) трубы обнаруживают меньшую интенсивность теплообмена, нежели расположенные над ними . Этот факт еще раз подтверждает, что разрушение газовых пузырей нижними трубами оказывает большое влияние на теплообменные характеристики всего трубного пучка. [c.530]

Многообразие методик показывает необходимость создания единой универсальной методики. Естественно, эта методика должна быть основана на уравнениях теплоотдачи и гидроаэродинамики, которые используются при расчете теплообменников, а вычисления критериев сопоставления поверхностей не должны требовать большого О бъема работ. В этом отношении аналитический метод с использованием отношения критериев является более универсальным, чем графический. Однако аналитический метод реализуется в литературе лишь для простейшего случая— одностороннего наружного обтекания. Двухстороннее обтекание остается до сих пор неизученным. Причина ЭТОГО в том, что аналитическое решение для двухстороннего обтекания относительно сложно, так как нахождение сопряженных чисел Ке (или скоростей) в широком диапазоне чисел Ке при ручном счете весьма трудоемко. В этом случае единственным путем решения задачи является применение ЭВМ. Кроме того, существующие работы по рациональной компоновке гладкотрубных пучков при различных схемах обтекания и сравнение этих схем недостаточно полны, так как не охватывают весь диапазон режимных параметров теплоносителя, и часто основаны на устаревших формулах по теплоотдаче и аэродинамике поперечное обтекание исследовано лишь при большом числе труб по ходу потока сравнение коридорной и шах)матной компоновок т1рубного пучка проведено для фиксированных решеток с определенными значениями относителыных шагов. Оптимизация геометрии решетки пр ведена лишь для одностороннего обтекания трубного пуч ка шахматной компоновки, а коридорный пучок не рассматривался. Доста- [c.15]

Коэффициенты jj, Сф являются функцией относительных шагов, точнее, минимального допустимого шага о ", так как ранее указывалось, что будут рассматриваться лишь правильные решетки. Поправки z], Tlzj зависят от Zi, R, а . Поэтому из (5.4) следует, что т)е определяется значениями Rei, Zi, а . Система (5.4) с использовапием значений sj, tpj из нормативов [34, 35] решена на ЭВМ. Результаты расчета представлены на рис. 5.1 в виде зависимости отношения затрат мощности на циркуляцию потоков в коридорном и шахматном пучках от а" " для нескольких значений Rei и Zi. Из графика видно, что отношение значений tjjv может быть как больше, так и меньше единицы. Так, при а <1,9 шахматный пучок эффективнее коридорного для всех Rei = lO -i-10 и Zi lO. С увеличением а " появляется область значений Rei, где коридорная компоновка эффективнее шахматной. Согласно рис. 5.1 при Re 10 и Zi 25 в области используемых на практике значений а 3 целесообразно применение шахматного пучка. Эта область соответствует обтеканию трубного пучка газом малой плотности (воздухоподогреватели ГТУ и т. д.). Исключение составляют пучки с малым числом труб по ходу потока (Zi<10). В этом случае отношение r)jv падает из-за влияния поправок zj, il j, причем Яг возрастает с уменьшением Zi, Яг2=1, а <Сг1. График показывает расширение области эффективности коридорного пучка с уменьшением числа Zi. [c.76]

Допустим, проведена оптимизация шахматной компоновки П ри (т ""=2,4 и найдены значения Rei°" =10 и Zi = 100. На рис. 5.2 этим значениям соответствует точка fii. Так как она лежит ниже линии Z] = 100, то выбор типа трубного пучка сделан правильно. Если бы оказалось, что Rei°nT 5. io4 (точка Вг), то следовало бы принять коридорный пучок и для него провести оптимизацию. [c.77]

Калафати Д. Д., Попалов В. В. Оптимизация трубной решетки коридорного пучка при поперечном обтекании на основе эффектив ности теплоотдачи. — Изв. вузов. Сер. энергетика, 1977, № 8, с. 89—93. [c.137]

П2. Коридорный пучок теплопередаточных элементов ПЗ. Шахматный пучок теплопередаточных элементов П4. Пучок Жинабо из теплопередаточных элементов П5. Пучок теплопередаточных элементов, расположенных по концентрическим окружностям [c.323]

Коридорные пучки труб Поток в межтрубном пространстве теплообменника с витыми трубами > 103 0 е-0.22(Ргж/Ргст) - 0,65 0,36 [c.111]

Для коридорных пучков коэ(] фицнент С = 0,116, показатель степени л = 0,72 для шахматных пучков С = 0,25, /г = 0,65. Значения Nu, Ке, Рг см. формулы (УП-38) — ( 11-41). Физические величины следует брать при средней температуре потока. [c.563]

Здесь Х=соз1 ) Ь 1]) — угол между направлением основного потока и касательной к поверхности трубы (см. рис. 1) , 5 — расстояние вдоль окружности. При расчете касательных напряжений по уравнению (9) предполагается, что в диапазоне чисел Рейнольдса от 2 до 10 соударение потока с поверхностью происходит при Ф=0 для шахматных пучков, а для коридорных пучков положение точки соударения находится из эксперимента (рис. 4). [c.142]

В дальнейшем для удобства в качестве скорости и будем использовать скорость потока в минимальном проходном сеченин, т. е, максимальную скорость, которую приобретает жидкость при движении в межтрубном пространстве. Пусть щ — скорость натекания жидкости на пучок, т. е. объемный расход через единицу площади лобовой поверхности всего пучка, включая поверхность как труб, так и межтрубного пространства. Тогда для коридорных пучков u=u(,si/(si—d), а для шахматных ti=tif,s /(si—d) или и = ut,si/2(s2—d) в зависимости от того, какое из этих значений больше. Взаимосвязь скоростей и и ь можно представить также в функции параметров а к Ь. [c.143]

Коэс[)фицненты Сг для коридорных и шахматных пучков изображены соответственно на рис. И и 12. При расчете Сг можно рекомендовать следующие формулы для коридорных пучков при Ке= 10 [c.147]

Рис. 21. 3 1нисим(1гть коэффициента подъемной силы от продольного шага (коридорные пучки) при различных значениях попереч-кого шпга [c.151]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология