Полные сечения

Подъемная сила, с которой поток действует на частицы, определяется скоростью потока в живом сечении аппарата, т. е. в пустотах между частицами. Поэтому при заданной линейной скорости потока (отнесенной к полному сечению аппарата) подъемная сила будет тем больше, чем меньше начальная пористость слоя. [c.70]

Совершенно аналогичным образом можно ввести дифференциальное и полное сечения реакции, а также найти макроскопическую скорость простой реакции и определить микроскопический коэффициент скорости реакции, которые соответственно будут иметь вид, аналогичный (2.6) и (2.8). В самом общем случае начальные [c.52]

Кроме приведенной плотности любая фаза в каждой точке данного объема имеет свои средние скорость, давление и другие параметры. Средняя скорость движения фазы определяется как среднеобъемная скорость с учетом того, что движение ее происходит не по всему сечению аппарата, а липа по его части 5/, которая связана с полным сечением 5 соотношением Хг = 1А Х. При этом выражение для средней скорости г-й фазы имеет вид [c.59]

В выражение (XII, 116) вместо площади 5о, приходящейся на единицу длины слоя катализатора, можно ввести площадь 5о, , приходящуюся на единицу объема катализатора. Если полное сечение трубки обозначить через р, то, очевидно, площадь ёЗ будет соответствовать объему заполненной [c.324]

Если через Еэф обозначить эффективный коэффициент диффузии потока в зернистом слое, отнесенный к полному сечению, то получим [c.60]

О — массовая скорость потока газа, отнесенная к полному сечению трубы, заполненной катализатором, кг м к — константа скорости реакции г — мольная доля аммпака [c.314]

Это позволяет, наконец, получить полное сечение тримолекулярной реакции с учетом всех типов взаимодействия [c.90]

Эти допущения кажутся разумными, однако реальная картина, к.сожалению, может сильно отличаться от модельной. Корректность (2.88) в принципе ниоткуда не следует, и вероятности незапрещенных переходов могут быть различны. В конкретных процессах некоторые переходы могут оказаться предпочтительными (например, переходы, связывающие состояния одного и того же типа взаимодействия переходы, ведущие к образованию слабосвязанных комплексов и т. д.). Сам процесс многоразового последовательного столкновения в тримолекулярной реакции некоррелирован в том смысле, что каждое последующее столкновение не обязательно ведет к еще большей стабилизации слабосвязанного комплекса, а, напротив, может вызвать его диссоциацию. При строгой постановке задачи расчета /с необходимо сопоставлять вероятности стабилизации и диссоциации для каждого столкновения с конечным интегрированием по полному сечению о . Эта задача кажется слишком сложной. Уточнение теории здесь возможно лишь при получении экспериментальных данных о детальной динамике и траекториям взаимодействия. [c.91]

Так как суммарный поток твердых частиц через Слой равен нулю, а символ означает скорость твердой фазы в расчете на полное сечение аппарата при порозности то [c.287]

Гельперина с соавт. для Dp —14) скорость Ut,f, рассчитанная на полное сечение аппарата, становится даже ниже U f, так как неподвижные крупные зерна уменьшают живое сечение потока ожижающего агента, повышая его действительную скорость. Фазовые диаграммы бинарной смеси А—В напоминают в этом случае диаграммы плавкости с эвтектикой. [c.483]

Задержка жидкости была измерена в слое шариков для пинг-понга. Ниже точки захлебывания наблюдалось медленное увеличение задержки при повышении скорости газа. В точке захлебывания (при скорости газа 6 м/с в расчете на полное сечение аппарата) задержка жидкости быстро возрастала. Было установлено, что задержка жидкости изменяется примерно пропорционально скорости жидкостного потока. В цитируемой работе опытами с трасером показано, что жидкая фаза является практически полностью перемешанной при скоростях газа (в расчете на полное сечение аппарата) выше 4,5 м/с. [c.678]

С отбойными элементами, но при большой жидкостной нагрузке. Как видно из зависимостей, представленных на рис. 1.23, при изменении скорости паров в 8 раз и нагрузки по жидкости в 4 раза к. п. д. тарелки остается в пределах 75—85%. Суммарная площадь отверстий в плоскости тарелки 10—15% полного сечения. Реальное живое сечение 5 переменно и зависит от высоты подъема клапана /, его диаметра й и числа отверстий п в тарелке 8 = л(11п. (1.101) [c.81]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Расчет тарелок проводится в такой последовательности рассчитывают максимально допустимую скорость паров в рабочем сечении колонны (полное сечение минус площадь сливных устройств) определяют рабочее сечение рассчитывают допустимую скорость жидкости в сливном устройстве определяют площадь и другие конструктивные элементы сливного устройства. [c.83]

Такая же площадь требуется для приема жидкости на тарелку, поэтому при расчете площади тарелки значение площади сливного устройства удваивают. Полное сечение колонны составляет [c.90]

Таблица 5.5. Рекомендуемые спорости фильтрования, отнесенные к полному сечению слоя (для рабочей температуры 250 °С)

Все эти факторы (влияние стенки, нарушение однородности слоя во время эксплуатации, запирание отдельных отверстий опорных решеток) создадут аналогичную неравномерность распределения скоростей в слое также и при набегании на него потока полным сечением (см. рис. 3.12, г). [c.91]

Уравнения (VII.23) достаточно записать только для ключевых веществ, так как концентрации всех остальных реагентов можно выразить через ключевые с помощью линейных соотношений (см. раздел 11.2). При расчете процесса с неподвижным катализатором под и надо понимать фильтрационную скорость потока IV, т. е. скорость, рассчитанную на полное сечение аппарата, равную истинной средней скорости, умноженной на долю свободного объема е. Выражения для функций и в случае гетерогенного процесса должны быть составлены с учетом как кинетических, так и диффузионных факторов поэтому для квазигомогенной модели расчет реактора всегда должен быть предварен анализом процессов на отдельном зерне катализатора, позволяющим установить макроскопическую скорость процесса в единице объема слоя. [c.283]

Величина й О = а с/О, имеющая размерность площади, называется дифференциальным эффективным сечением, а интеграл этой величины по углам - полным сечением. [c.44]

Большая часть вакуумных установок оборудована барометрическим конденсатором смешения. Размеры и конструктивные элементы конденсатора зависят от производительности установки и объема парогазовых смесей, всасываемых с верха вакуумной колонны. Барометрический конденсатор (рис. 71) представляет собой сосуд цилиндрической формы с дырчатыми внутренними перегородками, не перекрывающими полное сечение конденсатора. На перегородках стекающая с верха холодная вода контактируется с поднимающимися парами и газами. Нижняя (суженная) часть конденсатора соединяется барометрической трубой (высотой 10 м) с колодцем. Загрязненная нефтепродуктами вода направляется через колодец в канализацию и далее на очистные сооружения завода. Несконденсировавшиеся газы разложения с верха конденсатора отсасываются пароэжекторными насосами (абсолютное давление пара 10—12 кгс/см ) в атмосферу. При такой работе объем стоков, загрязненных нефтепродуктами и сероводородом, составляет значительную величину. Одновременно при этом увеличивается потеря нефтепродуктов. На заводах для очистки стоков из барометрической системы сооружают специальные канализаци- [c.189]

В работах [192—194] на системе воздух — вода исследовали продольное перемешивание в барботажной колонне диаметром 300 мм и высотой 5,5 м. Для распределения воздуха использовали перфорированную тарелку с долей свободного сечения 1,5% и диаметром отверстий 2,5 мм. Плотность орошения во всех опытах была постоянной =278 см/с. Скорость воздуха хюг, отнесенная к полному сечению колонны, составляла 0,02 0,06 0,10 м/с. Поля коэффициентов продольной и поперечной турбулентной диффузии определяли с помощью системы трубок, теремеща.вшихся в. радиальном направлении. В центральную трубку стационарно подавали трассер (раствор метиленового голубого красителя), через остальные отбирали пробы жидкости. В работе [193] было измерено поле концентрации газа. [c.196]

Исследовали также [196] перемешивание жидкой фазы в непроточных барботажных колоннах диаметром =100 и 190 мм и высотой соответственно ,5 и 2,4 Воздух барботнровал через сопла диаметром о=1,31 2,03 и 3,62 см (при 1)к=190 мм) и 0=1,3 см (при /Зк=100 мм), расположенные на расстоянии 5см от дна колонны. Скорость газа Шг, отнесенную к полному сечению колонны, варьировали от 0,043 до 0,338 м/с. Жидкой фазой слу- [c.198]

Де Ваал и Бик ддя измерения межфазной поверхности в насадочной колонне с кольцами Рашига размером 25 мм использовали раствор сульфита, содержащий в качестве катализатора кобальт. Значение к для этого раствора при 30 °С было около 3-10 л моль сек). Кислород абсорбировался нз воздуха. Значения к и а оказались равными 5-10" см1сек и 1,75 см соответственно при скорости жидкости, отнесенной к полному сечению колонны. О, И см сек (эти цифры получены после исправления ошибки, допущенной названными авторами в отношении кинетики реакции). Приняв А = 0,21-5,8-10 = 1,2-10" моль/см , находим [c.258]

На рис. 1-29 показана зависимость выражения ЕЦий е), обозначаемого через 1/Ре, от модифицированного критерия Рейнольдса, равного здесь о—массовая скорость, отнесенная к полному сечению р, — динамическая вязкость. В обоих выражениях фигурирует величина порозности е. [c.45]

Далее рассчитывают фиктивную (на полное сечение аппарата) скорость начала псевдоожижения гиас-Шпс = Не Хср/рср э (Х.34) [c.169]

Концепция о- переносном движении непрерывной фазы со скоростью U — Umf) или, если отвлечься от постулатов двухфазной теории, со скоростью движения дискретной фазы (в расчете на полное сечение аппарата) представляется противоречащей уравнению неразрывности (ведь в целом суммарный поток непрерывной фазы в аппарате отсутствует). Не исключено, что добавление к ошосительной скорости некоторого слагаемого типа ( 7 — Umf) призвано просто привести в соответствие теорию и эксперимент. — Прим. ред. [c.143]

Для разработки процесса термоконтактного получения водорода наобходимы экспериментальные данные о кинетике окисления кокса при температурах 700—1400° С. Но так как на окисление oiK a могут влиять, кроме тем1паратуры, и другие факторы скорость подачи кислородсодержащего газа и концентрация в нем кислорода, диаметр зерен кокса, необходимо исследовать и их влияние. С этой целью изучено окисление кокса при линейных скоростях подачи кислородсодержащего газа от 0,14 до 1,77 м/с (в расчете на полное сечение слоя зерен контакта). Этот интервал охватывает всю возможную область скоростей потока, которая может быть реализована в промышленных условиях. [c.80]

В качестве экстракционной аппаратуры при п ции пользуются распылительными колоннами насадочными колоннами с кольцами Рашига [45, 61, 130] или насадкой Мак Магона [45, 86], колоннами с перфорированными тарелками [13, 31, 40, 46, 62, 124]. Эти последние элементы нормализованы. Чаще всего применяются отверстия диаметром 3 мм, составляющие в сумме около 23% полного сечения колонны. Расстояние между тарелками, равное 50 мм, является, по-видимому оптимальным. В зависимости от интенсивности пульсации потоки могут иметь различную степень дробления фаз. [c.351]

При движении агрессивных сред, часто многофазных, коррозия по сечению трубопровода, как правило, неравномерна. Например, даже в простейшем случае движения однофазной жидкости по трубопроводу с незаполненным сечением можно выделить минимум три зоны, различающиеся темпом и характером коррозии. Например, в нижней части трубопровода вследствие осаждения продуктов коррозии, механических прпмесей и шла.ча возможно образование СВБ. На промыслах ТАССР 60 % коррозионных разрывов трубопроводов происходит вследствие разрушения нижней части трубопровода, 15—20 % приходятся на зону контакта жидкости и газа, 20—25 % на газозаполненную зону. При перекачке сероводородсодержащих жидкостей или перекачке по полному сечению характер и распределение коррозии меняются. [c.223]

При записи уравнений математического описания процесса абсорбции использованы следующие условные обозначения информационных переменных а —удельная поверхность насадки — диаметр насадки О —расход газа Л — удерживающая способность насадки Н — высота ячейки полного перемеши-. вания К — общий коэффициент массопередачи Kv — объемный коэффициент массопередачи L — расход жидкости т. — коэффициент фазового равновесия N — общее число ячеек полного перемещивания Шг — скорость газа, рассчитанная на полное сечение колонны а)инв — скорость газа в точке ицверсии х — концентрация компонента в жидкой фазе у — концёнтрация компонента в газовой фазе 2 —общая высота насадочного слоя 2 —текущее значение высоты наса-дочного слоя. Индексы вх — вход вых —выход г —газ ж —жидкость инв — инверсия 1, 2,. .., п — номер ячейки полного перемешивания О — начальное значение р — равновесная величина ст — статическая величина. [c.89]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология