Область ламинарного течения

Находят критерий мощности Кр при различных скоростях вращения мешалки N вне области ламинарного течения. [c.186]

Кен = - (I в области ламинарного течения жидко- [c.31]

Графически это показано на рис. 23.7, /, где зависимость вязкости от давления (напряжения сдвига) имеет вид горизонтальной прямой в области ламинарного течения. На рисунке видно, что после достижения критического значения напряжения сдвига Ркр, при котором ламинарный режим течения переходит в турбулентный, кривая отклоняется от горизонтали. Это означает, что при турбулентном течении перестает выполняться закон Ньютона даже для ньютоновских жидкостей, так как нарушается параболическое распределение скоростей в потоке. [c.381]

С. Зная плотность жидкости р, диаметр мешалки и критерий Рейнольдса Ке, рассчитывают кажущуюся вязкость соответствующую различным значениям скорости вращения мешалки в области ламинарного течения. [c.186]

Экстраполируют за область ламинарного течения кривую мощности, как показано на рис. Х-3, используя соответствующие значения критерия мощности Кр, найденные на этане 13, и критерия Рейнольдса Ке, рассчитанного на этапе 16. [c.187]

График на рис. Х-3 показывает, что для псевдопластичных жидкостей область ламинарного течения шире, чем для ньютоновских жидкостей. Из графика видно также, что кривые мощности для псевдопластичных жидкостей не имеют точек выше, чем кривые мощности для ньютоновских жидкостей. Таким образом, расчет мощности мешалки для псевдопластичной жидкости по кривым мощности ньютоновской жидкости дает завышенные результаты. [c.187]

При значении числа Ке ниже 50—60 [54 I имеет место область ламинарного течения. Область неустойчивого турбулентного режима лежит в пределах значении числа Не от 50—60 до 7000. При значениях числа Не свыше 7000 устанавливается турбулентный режим. [c.273]

Рис. 7-11. Характеристики теплоотдачи и гидравлического сопротивления при течении газа через насадочную поверхность, образованную одинаковыми каналами треугольного сечения. Зависимости получены на основе экспериментальных данных для поверхностей, образованных одинаковыми каналами треугольного сечения с углом при вершине от 60 до 90°. Пунктирные линии в области ламинарного течения представляют аналитическое решение для матриц с каналами, имеющими в сечении равносторонние треугольники, L[rr=oo в области турбулентного сечения пунктирные линии представляют собой характеристики труб круглого сечения.

Рис. 12.3.1. Неустойчивость осесимметричной струи воздуха при числе Не = = 10 000, истекающей из круговой трубы. Визуализация течения дымом от проволоки позволяет наблюдать область ламинарного течения, развитие осесимметричных колебаний на границе струи, свертывание вихревых колец и внезапное возникновение турбулентности

На рис. 37 эта область ламинарного течения расположена на участке VI. Соответственно переход к ней от пластичного (бингамовского) течения представлен участком V. [c.230]

Изложены результаты экспериментального исследования теплоотдачи при конденсации водяного пара давлением 0.8—7 МПа внутри вертикальных труб длиной 1.5—3 м и диаметром 10 и 20 мм. Опыты проведены как в области ламинарного течения пленки, так и турбулентного при одновременном воздействии спутного потока пара. Установлено, что критическое значение числа Рейнольдса пленки, при котором осуществляется переход от ламинарного к турбулентному режиму течения, возрастает с ростом давления. Получено выражение для расчета критического значения числа Рейнольдса пленки конденсата. Опытные данные как в области ламинарного течения пленки, так и турбулентного (0.3 < А < 4000) обобщаются единой зависимостью. Лит. — 16 назв., ил. — 8, табл. — 1. [c.214]

Физически Re представляет собой отношение сил инерции к силам внутреннего трения и, кроме того, является критерием, определяющим характер течения. Область Re = 2100- 3000 (так называемая переходная область) разделяет области ламинарного течения (Re<< < 2100) и область турбулентного течения (Re > 3000) i. [c.22]

Рис. 1У-2б. Корреляция экспериментальных данных по мощности, расходуемой на перемешивание, для неньютоновских жидкостей и турбинной мешалки с прямыми лопатками аппарат с мешалкой имеет размеры <1 = 50,9 -н 204,2 мм 01й 1,3 5,5 для области ламинарного течения и В/д, = 2,0 5,5 для переходной области, т = 0,2 -ь 1,5, т) = 0,1 18 Па-с (1 — 180 И), / = 4,

Переходная область, в которой течение жидкости в аппарате с мешалкой переходит от ламинарного к турбулентному, значительно шире, чем для течения жидкости в трубах, и находится в пределах Ке = 10- 10 . Имеются, однако, аппараты, для которых область турбулентного течения начинается уже при Ке = 10- -10 , и такие, для которых область ламинарного течения существует до Кв = 10 . [c.23]

В особых случаях — для области ламинарного течения Ке < 10, области турбулентного течения Ке > 10 и аппарата с мешалкой, имеющего отражательные перегородки, т. е. когда зависимость критерия мощности может быть представлена прямой линией, — выражение (1У-25) значительно упрощается. [c.172]

Мешалке с шестью изогнутыми лопатками в сосуде с отражательными перегородками соответствует кривая 3. Из рис. 1У-2 следует, что в области ламинарного течения и в части переходной области до Ке <С 300 указанные выше три случая изображаются одной кривой. В области турбулентного течения большая мош,ность потребляется в аппаратах, снабженных отражательными перегородками. Например, для мешалки с шестью прямыми лопатками при Ке — [c.178]

Влияние наклона лопаток относительно плоскости вращения мешалки приведено также на рис. IV-3 для открытых мешалок с полной длиной лопаток при сохранении постоянной ширины проекции лопатки на направление движения. Из этого рисунка следует, что в том случае, когда лопатки наклонены под углом 45° к плоскости вращения мешалки, мощность вдвое меньше в области турбулентного течения и одинакова в области ламинарного течения (при Re < < 10), если сравнивать с аналогичной мешалкой, имеющей прямые лопатки. Эти же авторы детально изучили влияние угла наклона лопаток на мощность, расходуемую на перемешивание, при сохранении постоянным произведения 6 sin а (а — угол, измеренный от плоскости вращения мешалки Ъ — действительная ширина лопатки). Для области турбулентного течения и открытой турбинной мешалки с четырьмя лопатками они предлагают поправку [c.184]

Рассмотренные выше исследования были проведены в сосуде без отражательных перегородок. Данных же, касающихся влияния змеевиков в сосудах с отражательны ми перегородками, пока нет. Вероятно, в этом случае влияние змеевиков будет менее существенным, так как сами змеевики частично исполняют роль перегородок. Представляется также, что это влияние должно быть значительно меньшим в области ламинарного течения. [c.190]

Из зависимостей, представленных на рис. IV-10, следует, что влияние параметра 8 d в области ламинарного течения жидкости незначительно. Увеличение 81 d ъ пределах 1—2 ведет к повышению мощности, расходуемой на перемешивание, примерно на 15%. [c.192]

В области ламинарного течения (Ке << 10) отражательные перегородки повышают мощность, расходуемую на перемешивание, и [c.205]

Для области ламинарного течения вместо графика, изображенного на рис. IV-22, авторы предлагают также уравнение [c.207]

Здесь т]а обозначает так называемую кажущуюся вязкость, определяемую экспериментально, но не с помощью вискозиметра, а только на основе контрольных измерений мощности, расходуемой на перемешивание, в аппарате с мешалкой. При этом предполагается, что вязкость должна принимать такие значения, чтобы данные измерений для неньютоновской жидкости отвечали зависимости Ей = = / (Ке) для ньютоновской жидкости (в области ламинарного течения). [c.214]

При этом в зависимости от давления различают область ламинарного течения (давление порядка миллиметра рт. ст.) и область молекулярного или диффузионного течения (тысячные доли мм рт. ст.). Для прямых трубок сопротивление может быть рассчитано по формуле [c.76]

А. ОБЛАСТЬ ЛАМИНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ [c.471]

Всегда существует такое число Гретца, при котором любое наперед заданное значение параметра NTU реализуется в области ламинарного течения. При любых заданных одповреметю скорости течения и и объемном расходе V существует произвол в выборе числа труб и и диаметра для того чтобы построить теплообменник, обеспечивающий достижение заданного значения NTU, можно использовать небольшое число параллельных труб большого диаметра или много труб маленького диаметра. Возникает вопрос а существует ли оптимальная комбинация Ответ может быть следующим. [c.83]

Картина течения около находящейся в пучке трубы зависит от числа Рейнольдса. В области малых значений Ке, так же как и на одиночной трубе, формируется ламинарный пограничный слой, который отрывается при Ф 90°, а за трубой образуются вихри. Межтрубное пространство занято в основном областью ламинарного течения и крупномасштабными вихрями в рециркуляционной зоне. Влияние этих макроскопических вихрей на ламинарный слой на лобовой поверхности ближайших труб полностью нивелируется вязкими силами и отрицательным градиентом давлеиия. Такая структура течения, реализующаяся при Ке<10 , рассматривается как преимуществеино ламинарная. [c.141]

Ниже рассматривается качественно конденсация на вертикальной поверхности, которой в теплообменниках служит обычно вертикально расположенная труба. На рис. 1 показаны основные особенности конденсации на такой поверхиости при неподвижном паре, т. е. при незначительном сдвигающем усилии. Расход конденсата, текущего вниз, равен нулю в верхней части поверхности и с удалением от нее увеличивается по мере того, как накапливается конденсат. В верхней части поверхности существует область с очень малыми числами Re конденсата, где течение ламинарное и безволновое. В некоторой расположенной ниже по поверхности точке число Re достигает такого значения, при котором на границе раздела пар — жидкость образуются неустойчивости, приводящие к появлению волн на пленке. Еще ниже по поверхности число Re возрастает до значения, когда возникает турбулентность. В области ламинарного течения коэффициент теплоотдачи уменьшается с увеличением толщины конденсатной пленки, хотя в области волнового движения скорость уменьшения снижается вследствие перемешивающего эффекта волн. Тур- [c.340]

Для чисел Рейнольдса Re< 1 применяют приближение Озика для уравнения Навье — Стокса, приведенное Ламбом. Функция потока ф в области ламинарного течения записывается в виде [c.300]

Если рассматривается сопротивление среды в области ламинарного течения, то для определения силы Р может быть использован закон Стокса с учетом поправочного коэффициента Каннингхема С [c.302]

При измерении коэффициента трения в трубопроводах выяснилось, что он зависит от числа Рейнольдса, а в области турбулентного течения еще и от шероховатости поверхности. В области ламинарного течения коэффициент трения обратно пропорционален числу Рейнольдса, что согласуется с соотношением Гагена — Пуазейля (З.П). Поэтому для каналов круглого сечения он определяется по ( юрмуле [c.50]

Приведенные выше заключения относительно влияния проволочных дистанцио]пфующих вставок на характер течения между трубами вытекают из данных рис. 14.10 по коэффициенту трения для участков между диста щио-нирующими вставками. Данные представлены как функция числа Рейнольдса в диапазоне его изменения 300—6000. Отклонение экспериментальных точек от идеальных кривых, по-виднмо.му, указывает на наличие расслоения потока как в ламинарной, так и в турбулентной области, причем с уменьшением числа Рейнольдса область ламинарного течения, занимавшая ранее пространство в узких зазорах между трубами, постепенно расширяется, пока пе захватит все поперечное сечение. [c.279]

Идеальные числа Нуссельта для областей ламинарного течення, в которых вязкость постоянна и распределение температур в поперечном сечении [c.333]

Из полученного на этапе 9 графика зависимости кажущейся вязкости р, от скорости сдвига у находят кажзш1 уюся вязкость р , соответствующую различным скоростям вращения мешалки N вне области ламинарного течения. [c.186]

Единственная равнодоступная поверхность, т. е. поверхность, где толщины гидродинамического и диффузионного пограничных слоев не зависят от координаты, — это поверхность вращающегося диска (рис. ХХП1. 2). Последний обычно используют для исследования кинетики процессов, происходящих на поверхности раздела твердое тело — жидкость в области ламинарного течения жидкости, что соответствует числу Рейнольдса Не = саг /у < 10 , где ш — угловая, а сог — линейная скорость г — радиус диска. [c.280]

Мешалки такого типа имеют лопатки, привинченные или приваренные непосредственно к ступицам (без диска). Описание конструкции этих мешалок приведено в гл. II. Зависимости критериев мош,-ности для рассматриваемых мешалок в случае сосуда с отражательными перегородками, по данным Батеса, Фонды и Копштейна [1 ] представлены на рис. 1У-3. Как следует из этого рисунка, ширина лопатки оказывает значительное влияние на мош,ность, расходуемую на перемешивание. Самую большую мош,ность потребляют мешалки с наибольшей шириной лопаток Ь = с /5 (кривая 1). Остальные мешалки с шириной лопаток Ь — /8 имеют обп ую характеристику в области ламинарного течения (Ке <СЮ), но в области турбулепт- [c.178]

Разновидностью шнековых мешалок являются ленточные мешалки (см. рис. II-25). Мощность таких мешалок была исследована Нагатой, Ягимото и Иокоямой [79], которые для области ламинарного течения вывели уравнение [c.207]

Эта зависпмость была получена ранее Ляховским [316], Федоровым [443] и др. Для круглых частиц в области ламинарного течения (АгсЬ < 5000) [444] [c.424]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология