Сопротивление аэродинамическое

Рис. 6.11. Аэродинамические характеристики АВГ и вентилятора при частоте вращения 7,5 с а — потребляемая мощность б — сопротивление АВГ при числе рядов труб I — 8

Дальнейшее увеличение впр из-за большой неполноты испарения охлаждающих жидкостей, подаваемых во входное устройство цикловых компрессоров, может привести к уменьшению массового расхода воздуха, снижению давления в конечный момент сжатия и уменьшению т]ад. Это происходит потому, ЧТО неиспарившиеся капли охлаждающих жидкостей (особенно воды), заполняя межлопаточное пространство рабочих колес компрессоров, приводят к уменьшению живого сечения для прохода воздуха. Наличие капель охлаждающей жидкости в парогазовой смеси способствует увеличению сопротивления проходящему воздуху и заметному ухудшению аэродинамических показателей компрессоров. [c.261]

Аэродинамическое сопротивление. Аэродинамическое сопротивление градирни с принудительной вентиляцией зависит как от геометрии насадки, так и от расхода воды, поскольку суммарная площадь поверхности падающих капель воды может оказаться значительно больше, чем суммарная площадь поверхности насадки. Это значит, что в выражение для аэродинамического сопротивления должны входить два члена первый, являющийся функцией геометрии насадки и расхода воздуха, и [c.301]

При вычислении коэффициента лобового сопротивления аэродинамическая [c.244]

При сжигании обводненных мазутов возрастают аэродинамическое сопротивление и расход энергии на собственные нужды электростанции, уменьшаются теоретическая температура горения и теплоотдача в топке. Следствием всего этого ягляется снижение к.п.д. парогенератора. Каждый процент влаги сн1 жает теплоту сгорания мазута примерно на 418 кДж, из которш 3 13 кДж обусловлено снижением доли горючей части в топливе и 25 кДж - пасходом тошшва на нагрев и испарение воды. [c.109]

Основы теории воздушных сепараторов. Разделение смеси сыпучих материалов на классы в воздушных сепараторах происходит вследствие различного действия массовых сил и сил аэродинамического сопротивления па частицы разных размеров и, следовательно, большей скорости движения, приобретаемой крупными частицами. Схемы аппаратов должны обеспечивать регулирование сил, действующих на частицу, и движение частиц различной крупности в разных направлениях. Частицы граничного размера находятся в динамическом равновесии и в зависимости от колебаний режима движения газовой смеси попадают в крупный или в- мелкий класс. [c.223]

Геометрическая форма входного конуса имеет большое значение, что объясняется значительной разностью площадей проходного сечения трансферной линии из печи и комплекта труб ЗИА при высокой скорости (200—400 м/с) поступающего пирогаза. Наилучшим в эксплуатации оказался конус с плавным переходом трансферной линии в трубу Вентури. Кинетическая энергия потока в плавно расширяющемся конусе превращается в энергию давления, так что равномерное газораспределение по трубной решетке дополняется снижением аэродинамического сопротивления [16]. [c.91]

При работе на номинальной нагрузке с расчетными коэффициентами избытка воздуха а = 1,15 30 п содержится 18 о) и с температурой воздуха = 60 °С аэродинамическое сопротивление печи составляет —2000 Па. При повышении а до 1,3 и До 300 °С аэродинамическое сопротивление печи увеличивается до 3000 Па. [c.60]

Число включенных сопел выбирают от нагрузки печи но сжигаемой сере таким образом, чтобы аэродинамическое сопротивление печи составляло 1700—3500 Па. [c.61]

Образование вихрей. Наличие вихрей в камере горения характеризует несовершенство аэродинамической работы топки, уменьшение проточной части сечения, возникновение застойных непроизводительных зон и некоторое увеличение сопротивления системы. Причиной возникновения столь существенных недостатков является аэродинамическое несовершенство конструкции топки, вызываемое чаще всего стремлением к ее простоте и неудачными вводами воздуха. [c.73]

При разработке печной системы, выборе оборудования, конструктивных и аэродинамических приемов принимаются расчетные данные ожидаемых гидравлических сопротивлений, а также данные практики, которые закладываются в проект. Однако после наладки всех режимов и получении целевых продуктов в опытно-промышленных условиях и их исследовании устанавливаются окончательные гидравлические режимы, соблюдение которых обязательно как непременное условие для осуществления термотехнологических и теплотехнических процессов. [c.118]

При решении задачи следует учитывать следующее так как значение Re, 2 исследуемой поверхности заранее неизвестно, то при составлении алгоритма следует вводить ограничения по значению Re 2 на область действия критериальных уравнений по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению. [c.33]

По выбранному значению q определяют необходимую установочную поверхность теплообмена Руст = Q/q и подбирают конкретный АВО (тип, материальное исполнение, коэффициент оребрения ср и коэффициент увеличения поверхности ij , число рядов труб, число ходов по трубам). Для дальнейшего расчета выбранного АВО по методике ВНИИнефтемаша определяют расход охлаждающего воздуха. Для этого совмещают характеристику вентилятора с характеристикой аэродинамического сопротивления теплообменных секций точки их пересечения для различных углов поворота лопастей вентилятора указывают соответствующее расчетное значение производи - i тельности при условиях 20 °С и 101,3 кПа. [c.35]

Таким образом, отношение (Л /Д )°" при поперечном обтекании поверхности теплообмена определяется лишь показателями степени при Ке в уравнениях теплоотдачи и аэродинамического сопротивления, т. е. определяется режимом течения потоков, компоновкой поверхности нагрева и не зависит от геометрии каналов. Если рассматривать коэффициент Ai как отношение коэффициентов теп- [c.46]

Непрерывные технологические процессы химических и нефтехимических производств предполагают использование АВО при постоянных параметрах по температуре и давлению охлаждаемых или конденсируемых потоков. Для обеспечения стабильных параметров охлаждения применяют системы регулирования, увлажнения, комбинированные схемы охлаждения и пр. Однако такие параметры, как температура атмосферного воздуха t, объемная производительность вентилятора Ув и скорость охлаждающего воздуха Ууз, изменяются в течение различных периодов эксплуатации. Изменение t обусловлено годовыми, сезонными и суточными колебаниями температур. Величина Ууз при длительной эксплуатации изменяется в сторону уменьшения по мере увеличения аэродинамического сопротивления теплообменных секций. Опыт эксплуатации показывает, что плотные пылевые и волокнистые отложения на первых рядах труб по ходу охлаждающего воздуха и в глубине пучка могут приводить к снижению объемной производительности вентиляторов до 40%- Аналогичная картина наблюдается [c.50]

Поиску рациональной компоновки трубной решетки посвящены работы, где рассматривалось одностороннее наружное обтекание. В [25] исследовалась на экстремум функция Ар(а), названная автором характеристической, и получена зависимость Од" (сГ1). В [26] принят постоянный параметр Ф = 1,7 и указано направление улучшения характеристик аппарата путем уменьшения относительного поперечного шага Oi. Сравнение результатов этих работ и данных настоящей работы представлены на рис. 3.6. Значительные расхождения результатов вызваны, очевидно, применением в [25, 26] устаревших формул по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению. Использование рекомендаций настоящей работы по выбору о " позволяет примерно на 10 % уменьшить затраты на циркуляцию теплоносителей и значительно уменьшить объем трубного пучка по сравнению с ранее существующими рекомендациями. [c.59]

Клапаны должны закрываться плотно и своевременно, оказывать малое аэродинамическое сопротивление, быть износоустойчивыми и прочными в условиях воздействия высоких температур и динамических нагрузок. В целях предельного снижения массы подвижных частей их изготовляют пластинчатыми. В зависимости от формы пластин и направления потока различают клапаны кольцевые, ленточные, прямоточные, дисковые. [c.222]

Оба мероприятия эффективны, но в энергетическом отноще-нии недостаточно выгодны, так как вызывают увеличение аэродинамического сопротивления АВО. Если регулирование обеспечивает поддержание температуры /вых в определенном интервале Б результате изменения подачи охлаждающего воздуха, то замерзание теплоносителя может быть исключено применением рециркуляции нагретого воздуха на всасывании вентиляторов, уменьшением расхода охлаждающего воздуха через теплообменные секции, достигаемым частичным выбросом его в атмосферу через специальный воздуховод, оснащенный дроссельной заслонкой. [c.80]

Необходимо отметить, что длительное использование системы увлажнения как интенсификатора процесса теплообмена имеет свои негативные стороны впрыск воды способствует образованию на оребренной поверхности плотных пылевых отложений, увеличивающих термическое сопротивление и ухудшающих аэродинамические характеристики АВО неравномерная подача воды на оребренную поверхность (при высокотемпературном охлаждении) способствует пространственной деформации теплообменных труб. [c.80]

Перемещение охлаждающего воздуха в АВО осуществляется осевым вентилятором, отличающимся разнообразным конструктивным исполнением, месторасположением в аэродинамической схеме, эксплуатационными показателями. Вентилятор обеспечивает необходимое статическое давление Нет для преодоления аэродинамического сопротивления оребренных пучков труб, составляющих теплообменные секции. [c.92]

По сравнению с котлами-утилизаторами воздухоподогреватели обладают преимуществами более простой конструкцией, менее сложны и более безопасны в эксплуатации. Однако и для их применения требуются значительные капитальные вложения, которые обусловлены необходимостью иметь большую теплообменную поверхность и использовать для изготовления аппаратов коррозпонностойкие дорогостоящие материалы. Кроме того, применение в печном агрегате воздухоподогревателя приводит к снижению конечной температуры уходящих из печи топочных газов и росту аэродинамического сопротивления в дымовом тракте и уменьшению тяги в печи. Для ее повышения необходимо либо устанавливать достаточно мощные дымососы, либо сооружать более высокую дымовую трубу, футерованную кислотостойкими материалами. [c.79]

В конструкциях аппаратов, где теплообменная секция отдалена от вентиляторов и имеются потери при движении охлаждающего воздуха (в напорных камерах вследствие расширения и поворота потока, наличия в потоке элементов конструкций, ходовой площадки, двигателя привода, потерь на входе в вентилятор и на выходе из пучков труб), аэродинамическое сопротивление Hn — f(v,p) можно представить зависимостью вида [c.93]

Первый член правой части этого уравнения характеризует сопротивление теплообменных секций второй член — сумму остальных потерь в аэродинамической схеме. Каждому аппарату присущи свои аэродинамические потери, но по результатам их оценки при многочисленных испытаниях можно выбрать средние значения коэффициента Ки и показателя т. Для АВО, в которых основные потери вызваны сопротивлением секций, а другие потери незначительны, Кн = 0,5—2,5 т=1,15—1,75. Для АВО с дополнительными потерями Ки = 0,05—0,25 и т, = 1,85—2,0. Приведенные значения соответствуют шахматным пучкам. [c.93]

Доля накапливаемых составляющих в общем аэродинамическом сопротивлении — величина переменная, она минимальна после обработки поверхности теплообмена моющими средствами и постепенно увеличивается в процессе эксплуатации. Темпы роста накапливаемых сопротивлений зависят от ряда факторов, в том числе от степени загрязнения атмосферного воздуха, места установки по отношению к нулевой отметке, розы ветров, времени работы системы увлажнения охлаждающего воздуха и др. Для примера приведем некоторые экспериментальные данные по увеличению аэродинамических сопротивлений, полученных в результате испытаний и анализа материалов эксплуатации. [c.93]

Первоначально для аппарата фирмы GEA уравнение аэродинамического сопротивления имело вид j [c.93]

Рис. 6.10. Аэродинамические характеристики АВГ и веити.тято-ра при частоте вращения 3,55 с г а — потребляемая мощность б — сопротивление АВГ при числе рядов труб 1 — 8 2 — 6 5 — 4

На рис, У-б приведена типовая аэродинамическая характеристика Яп = /(Ув) осевого вентилятора типа ЦАГИ УК-2М, на которую нанесены характеристики аэродинамического сопротивления теплообменных секций с 4, 6 и 8 рядами труб. Значение к. п. д. вентилятора находится в пределах 0,64—0,73, а потребляемая мощность составляет 80—85 кВт, причем большее значение соответствует рабочей точке а. [c.94]

Из рис. 1У-6 видно, что меньшему аэродинамическому сопротивлению соответствует большая производительность вентилятора. Для возможности сопоставления рабочих параметров вентилятора с проектными следует привести их к условиям построения проектной характеристики по давлению и температуре. В практике испытаний встречаются следующие случаи отклонения фактических параметров вентилятора от проектных. [c.94]

При экспериментальном исследовании сопротивления шара или частицы иной формы надо учитывать осложняющие факторы. Если частица обдувается в аэродинамической трубе, то обтекание может нарушаться держателем, который закрепляет ее в определенном положении. Кроме того, существенна и степень начальной турбулентности обдувающего потока. Так, при больших значениях критерия Re, рассчитанного на диаметр частицы, сильно турбулентный внешний поток может разрушить турбулентный след, образующийся за частицей, и изменить закон ее сопротивления. Незакрепленные и взвешенные в потоке частицы могут вращаться, изменять свою ориентацию по потоку и совершать сложное непрямолинейное движение. Подробный обзор исследований, посвященных влиянию турбулентности набегающего потока, вращения, шероховатости и формы частиц и других факторов на сопротивление, приведен в серии статей Торобина и Говэна [12]. [c.28]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобра.човать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели Kinie-матически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по ссчснию сопротивлением (переменной густотой). [c.11]

Двухкамерные печи снижают энергетические затраты за счет уменьшения аэродинамического сопротивления печи, представляют возможности работы с предельно низким избытком воздуха, имеют большой диапазон регулирования производительности по сжигаемой сере и т. д. Печи состоят из цилиндрического корпуса с двойной стальной обшивкой, футерованной огнеупорным кирпичом, и аэро-механического пережима. В кольцевое пространство, образованное наружным и внутренними кожухами, поступает воздух, подаваемый на горение серы и охлаждение наружного кожуха печи. Воздух па горение поступает в реакционную камеру через тангенциальные сопла и осевой закручиваемый аппарат с регистром, расположенным в торцевой стенке нечи. Для обеспечения постоянства выходных скоростей воздуха при работе на сниженных нагрузках каждое [c.58]

Механизм псевдоожижения заключается в следующем. При подаче вертикального восходящего потока псевдоожижающего агента (газа или жидкости) через слой зернистого материала, лежащий на перфорированной решетке аппарата, на его частицы действуют аэродинамические силы. При малых скоростях слой остается неподвижным, с увеличением скорости отдельные частицы начинают двигаться одна относительно другой, и слой расширяется. При более высокой скорости потока достигается состояние, когда почти все частицы совершают сложное относительное движение, слой переходит во взвешенное (псевдоожиженное) состояние. Началу псевдоожижения соответствует равенство сил гидродинамического сопротивления слоя весу всех его частиц. В действительности требуется еще учитывать силы сцепления между частицами. Началу псевдоожижения соответствует некоторая скорость при которой преодолеваются силы сцепления и перепад давления становится равным весу частиц, приходящемуся на единицу поперечного сечения слоя. Зависимости перепада давления на высоте слоя с учетом архимедовых сил имеют следующий вид [c.119]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

В аэродинамической схеме аппарата потери обусловлены не только сопротивлением теплообменных секций, но и сопротивлением перед входом в рабочее колесо, в самом рабочем колесе, профильным сопротивлением, сопротивлением в зазоре, при выходе из рабочего колеса от закручивания потока, в жа-люзийных решетках до и после теплообменных секций. [c.92]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология