Гидравлический диаметр

Для ламинарного и турбулентного течения закономерности изменения Ар различны. При ламинарном режиме движения сопротивление пропорционально скорости, а при турбулентном — квадрату скорости. Кроме того, сопротивление прямо пропорционально-длине трубопровода и обратно пропорционально диаметру трубопровода или гидравлическому диаметру канала некруглого сечения. [c.169]

Величины / 1 2 и 5 определяются геометрией сечения канала. Для щели высотой //= 1 (т. е. L есть ///= = 2L/D , где О я—гидравлический диаметр х=х1Н= =2х/Д//) из правила нитей имеем [c.476]

Гидравлический диаметр, обратно пропорциональный удельной поверхности частиц, может быть записан в виде [c.378]

X = 0,67 — постоянная р — гидравлический диаметр) [c.171]

Для слоя с заданным гидравлическим диаметром иор (tip), а также для связанной пористой среды (незернистой) имеем при Re,, 3 [c.306]

Эквивалентный гидравлический диаметр насадки [c.344]

Правильный учет влияния пористости был впервые сделан Козени для ламинарного потока. В противоположность некоторым более ранним гипотезам, согласно которым гранулированный слой эквивалентен системе параллельных капилляров, Козени математически рассматривал гранулированный слой как один широкий канал с гидравлическим диаметром, определяемым объемом и поверхностью пустого пространства в слое. Впоследствии Карман собрал многочисленные данные, сопоставил их с уравнением Козени и эмпирически распространил это уравнение на турбулентный режим. [c.257]

Для опытов, соответствующих Ке>10, была дана зависимость Ре от Я e — udr v (где dr — гидравлический диаметр канала). Наблюдается разброс данных влияние свободного объема насадки слабо выражено. Средняя корреляционная кривая характеризуется следующими данными [c.194]

Пусть в критерии Рейнольдса Ве фигурирует скорость ожижающего агента относительно частиц i//e, а линейный размер соответствует среднему гидравлическому диаметру порового канала, вычисляемому как отношение объема пустот к поверхности частиц е/(1 — г) S, где S — удельная поверхность частиц . Тогда [c.58]

При однородном псевдоожижении массообмен между слоем и стенкой может быть наилучшим образом описан на основе модели слоя с беспорядочно расположенными каналами. Одну сторону каналов образует сама стенка, другие стороны составляют смежные частицы, создающие контуры неправильной формы. Примем, что скорость в канале пропорциональна скорости в просветах между частицами слоя и и что гидравлический диаметр этого канала пропорционален среднему гидравлическому диаметру просветов между частицами я- Тогда можно рассматривать стенку как сторону канала, составленную из инородных частиц, и ожидать, что выражение для коэффициента массообмена будет подобно используемому для переноса от газа (жидкости) к твердой частице в неподвижном зернистом слое [c.378]

Чтобы распространить эту формулу на случай некруглого отверстия, вместо Di подставим гидравлический диаметр = 4fi/rii (где fli — периметр отверстия). [c.140]

В справочнике [631 приведены два вида формул расчета коэффициента сопротивления при заданном диаметре зерен 4. слоя при заданном гидравлическом диаметре нор слоя. [c.306]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр (5 — площадь поперечного сечения [c.93]

Для других форм каналов некруглого сечения надежные результаты получаются при использовании зависимостей для круглых труб с применением эквивалентного гидравлического диаметра (см. гл. 2). [c.110]

Определяя среднее число Гретца, например, по среднему гидравлическому диаметру, получаем в соответствии с определением среднего числа Нуссельта [c.86]

При отличных от круглого поперечных сечениях в качестве характерной длины используется эквивалентный, или гидравлический, диаметр [c.125]

Гладкие прямые трубы с некруглым поперечным сечением. Числа Нуссельта для гладких прямых каналов некруглого поперечного сечения, но имеющимся в литературе данным, также можно рассчитать с помощью уравнения (41), в котором для расчета Ми, Ке и <111. используется значение гидравлического диаметра. Гидравлический диаметр определяется согласно выражению [c.237]

Трубы с внутренним оребрением можно уложить стопами так, чтобы образовались многочисленные внутренние протоки с маленьким гидравлическим диаметром. В [31] демонстрируется большое увеличение коэффициентов теплоотдачи (отнесенных к внешней номинальной площади трубы), которое можно получить в этих трубах при течении воздуха. [c.324]

Приведенные выше результаты относятся к течению внутри труб, тогда как конденсация с восходящим потоком пара может происходить и снаружи труб. В случае, когда отсутствуют данные по захлебыванию в этих условиях, предполагают, что можно использовать рассмотренные методы, приняв за диаметр О средний гидравлический диаметр. Ясно, что тогда в расчетах должен быть принят больший запас надежности. [c.345]

D. Канал с зеркальными стенками. В каналах с зеркальными стенками построение хода лучей проводится легко как с помощью алгоритма Монте-Карло, так и без пего. На рис. 2 представлены результаты расчета [13) в записимости от отношения длины к гидравлическому диаметру для параметра рдг—нормальной отражатель- [c.480]

В случае применения гидравлического диаметра останутся справедливыми уравнения теплоотдачи, полученные для круглой трубы Таким образом, можно, например, рассчитать спиральный тетт- [c.167]

На рис. У-23 показана общая зависимость Ре от Рем для ряда значений числа Зс=х/0. На графике большинетво опытных точек автором не показа но, но на-неоаны да(н ные других последов а тел ей для жидкости и газа. При турбулентном режиме данные удовлетворительно описываются кривой, полученной при условии полного перемешивания в одном слое насадки. Каждому числу 5с соответствует своя линия перехода от значений Ре при ламинарном режиме к Ре при турбулентном режиме. Заметим, что в число Пекле Ре здесь входит гидравлический диаметр канала для слоя насадки. [c.194]

Отправной точкой последующего анализа является утверждение - , что в диапазоне низких порозностей число Стантона (81 = Кдр1и) выражается однозначной функцией чисел Шмидта 8с и Рейнольдса [Ке = t/d/v (1 — е)], базирующейся на истинной скорости в просветах между твердыми частицами и среднем гидравлическом диаметре просветов. При высоких порозно-стях (в пределе — это система с единичной частицей) число 81 будет однозначной функцией чисел 8с и Ке = ud/v, базирующихся на истинной скарости и диаметре твердой частицы. Итак [c.386]

Для слоя из тел неправильной формы и связанной пористой (незерии-стой) среды с заданным гидравлическим диаметром пор имеем при Ке, < 3 [c.308]

Но помимо внешних параметров для любого теплообменника существует еще несколько внутренних параметров, которые могуз- выбираться практически независимо от внешних параметров. К внутренним параметрам теплообменника относятся, например, схема обтекания, поверхность теплообмена, тип и шаг решетки, скорость теплоносителей, гидравлические диаметры каналов, длины каналов, их число и т. п. Большое число варьируе.мых параметров значительно усложняет оптимизацию теплообменника даже при использовании ЭВМ. Кроме того, при оптимизации теплообменника важен обоснованный выбор критериев сравнения. При технико-экономической оптимизации часто трудно получить достаточно обоснованную зависимость приведенных затрат от каждого внутреннегс параметра теплообменника. [c.4]

Можно показать, что характеристики тепло- и массообмена в неоднородных и однородных системах различаются не только количественно, но и по своей физической сущности. Описание неоднородных систем как квазиоднород-ных с помощью усредненных величин, таких, как средний гидравлический диаметр, средняя скорость течения или средний коэффициент теплоотдачи, может оказаться ошибочным. В подобных случаях только так называемый ми-кронотоковый анализ приводит к физически разумным результатам, которые являются более надежной основой для установления подобия. [c.87]

По мере увеличения скорости движения жидкость перестает двигаться вдоль параллельных линий, появляются вихри, приводящие к полному перемешиванию жидкости. Такой тип течения называется турбулентным. Число Рейнольдса, при котором происходит переход от ламипарного режима течения к турбулентному, называется критическим. Критическое значение числа Рейнольдса в трубах изменяется в пределах 2100—2300. В протяженных прямоугольных и кольцевых каналах переход от ламинарного течения к турбулентному происходит при числе Рейнольдса около 2100, если рассчитывать его по характерному геометрическому размеру, равному гидравлическому диаметру канала. [c.233]

Смотреть страницы где упоминается термин Гидравлический диаметр: [c.167] [c.167] [c.177] [c.190] [c.192] [c.125] [c.378] [c.589] [c.20] [c.141] [c.406] [c.105] [c.20] [c.15] [c.132] [c.235] [c.237] [c.269] [c.307] [c.318] [c.337] [c.343] [c.477]

Компактные теплообменники Изд.2 (1967) -- [ c.16 ]

Теория тепло- и массообмена (1961) -- [ c.200 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.51 ]

Введение в мембранную технологию (1999) -- [ c.468 ]

Теплопередача Издание 3 (1975) -- [ c.217 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология