Критерий Стантона

Так как уравнения тепло- и массопереноса по виду формально одинаковы, то изложенные выше выводы пригодны также и для массопереноса, причем критерий Стантона St должен рассматриваться как соответствующая безразмерная величина (St = p/v, где р — коэффициент массоотдачи, v — скорость потока). [c.170]

Комплекс (7-55) соответствует критерию Стантона 31 для потока теплоты и критерию Стантона 31 для потока компонента. Его значение было известно еще до введения безразмерных комплексов и не получило поэтому никакого другого названия. При потоке в трубе величину Рз заменяют произведением поперечного сечения трубы и разности давлений Ар в направлении потока, так как их значения легко измерить [c.95]

Если воспользоваться приведенным в табл. 7-1 определением критерия Стантона, то последнее выражение можно представить в такой форме [c.169]

В рассматриваемой двухфазной системе условием подобия для увеличения масштаба является постоянство критерия Стантона. [c.169]

Последняя зависимость представляет собой не только условие постоянства критерия Стантона. Она указывает, что при увеличении масштаба постоянство критерия Стантона может быть обеспечено путем изменения удельной поверхности передачи. [c.170]

В [12] сравнение поверхностей проведено графически при известных зависимостях критерия Стантона 51 и коэффициента трения 5 от критерия Рейнольдса Ке. Используя несколько значений Не, можно построить зависимость коэффициентов Кк, Кд, Кг от Не для выявления областей, где применение исследуемой поверхности является перспективным. Данная методика была использована в [13] при оценке эффективности перфорированной насадки, реализующей идею интенсификации теплообмена путем создания в потоке профиля давления. [c.13]

Здесь St и Sto — критерии Стантона, Ре и Pen — критерии Пекле, Рг и Ргп —критерии Прандтля, Nu и Nud —критерии Нуссельта соответственно для теплообмена и массообмена Vt и D ,t — соответственно коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной диффузии С/— коэффициент трения. Для условий внутренней [c.152]

В некоторых расчетных уравнениях коэффициент теплоотдачи встречается в виде критерия Стантона 51, который представляет [c.162]

Критерий Стантона отражает соотношение количества тепла, передаваемого конвекцией, к количеству тепла, переносимого движуш,имся потоком. [c.163]

Критерий Стантона равен a/ G. Отсюда определим а и после подстановки его в предыдущее уравнение найдем критерий Re, соответствующий требуемому потоку [c.352]

Здесь гю—средняя скорость потока То—касательное напряжение на границе раздела фаз, а безразмерная величина 51 =р/т называется диффузионным критерием Стантона. Критерий 51, пользуясь уравнениями (П-44), (П-47) и (П-49), можно выразить через критерии Ни, Не и Рг [c.113]

Имеется несколько исключений в рассмотренной системе представления данных. Так, в некоторых аналитических решениях, приведенных в гл. 6, вместо критерия Стантона используется критерий Нуссельта. В некоторых случаях при обобщении аналитических решений и экспериментальных данных в гл. 7 используется дополнительный геометрический параметр, который представляет собой отношение длины трубки к ее диаметру Ь/В или гидравлическому диаметру /4гг. В выводах гл. 7 используется также температурный фактор 7 ст/Т ср, что подробно обсуждается в гл. 4, где рассматривается влияние свойств теплоносителя, зависящих от температуры. [c.16]

За исключением насадочных поверхностей, массовая скорость потока О в выражениях критериев Стантона и Рейнольдса во всех случаях определена в минимальном свободном сечении независимо от того, где оно располагается в теплообменнике. Таким образом, [c.16]

В случае пренебрежения термическим сопротивлением стенки из уравнения (2-2) может быть получена интересная и полезная зависимость между NT и и критерием Стантона для каждого из потоков теплоносителя, а именно [c.24]

Данные, полученные при измерении температуры воздуха на входе в исследуемый объект и выходе из него, расхода воздуха, температуры и давления греющего пара, потери напора потоком воздуха при движении через исследуемый объект, оценка термического сопротивления пленки конденсата (менее 10% общего сопротивления), потери напора на входе и выходе и к. п. д. развитой поверхности позволяли достаточно точно определить значения критерия Стантона 31 = а/0ср и фактора трения f. Вместе с критерием Рейнольдса Ке = 4гг( /М, также установленным на основании указанных измерений, они полностью определяют безразмерные характеристики теплопередачи и гидравлического сопротивления исследованных поверхностей. [c.109]

На основе этoйJпpeдпo ылки Мартинелли вывел довольно сложную зависимость между критерием Стантона 81 и величиной коэффициента трения f. [c.100]

Критерий Стантона и коэффициент сопротивления [c.207]

Для потока пограничного слоя критерий Стантона в формуле (8-17) можно рассматривать как отношение двух длин. Чтобы показать это, воспользуемся тем фактом, что все тепло Q, отдаваемое горячей плитой омывающему ее потоку с участка поверхности длиной х (рис, 8-11), должно нри стационарном режиме переноситься вместе с потоком через плоскость ]— , т. е. выражая это в математической форме [c.271]

Пользуясь этими двумя равенствами, можно определить среднее значение критерия Стантона [c.272]

Эта безразмерная группа величин является аналогом критерия Стантона в теплопередаче. [c.371]

Основанием для сравнения служат измерения коэффициентов массоотдачи, проведенные Гиллилендом (кривая 4). Зс — критерий Шмидта 81 — критерий Стантона. [c.100]

Используя вырах епие (Х,39), можно определить отношение коэффициента массоот-длчн Р к средней скорости ш потока, которое представляет собой безразмерную величину н носит название диффузионного критерия Стантона [c.405]

Иверном [Л. 1] для участка стабилизации потока в трубе при резком его сужении на входе. Все значения критерия Стантона осреднены по длине трубы и поэтому могут непосредственно использоваться при расчетах теплообменника по методике, рассмотренной в гл. 2. Данные, соответствующие переходной области в диапазоне чисел Рейнольдса от 2 500 до 10 000, характеризуются значительной неопределенностью. Для отдельной трубки эти данные могут и не иметь ценности представленные здесь кривые характеризуют типичную картину течения в пучке, состо Лцем из большого числа параллельных трубок, на входе в которые происходит резкое сужение потока, что является типичным для большинства те" лообменников с поверхностью, об разованной круглыми трубами. Не которые типичные данные, полученные непосредственно из опыта, показаны на рис. 10-1 однако переходная область на рис. 7-1 построена не только на основе данных рис. 10-1, но также на основе результатов, полученных и другими исследователями [Л. 2]. Как правило, при проектировании теплообменной аппаратуры следует избегать переходной области, однако для компактных теплообменников наибольший интерес представляет область чисел Рейнольдса от 500 до 15 000 поэтому обойтись без этой области довольно трудно. Даже в том случае, когда расчетное значение числа Рейнольдса равно 10 000, теплообменник при частичной нагрузке может работать в переходной области. Этими кривыми не следует пользоваться при числах Прандтля, выходящих за пределы, характерные для газов. [c.100]

Постоянная А равняется 2,44. Однако сопоставление с результатами опытов над вязкими жидкостями показывает, что это значение чересчур велико и что, кроме того, А является функцией критерия Прандтля. На рис. 8-4 представлен график этой функции по В. Бюну Л. 99]. Выражение в левой части уравнения (8-13) эквивалентно критериальному выражению NUd/(RedPr). Эта величина называется критерием Стантона (Stanton) и обозначается си.м-волом St. Таким образом, окончательный вид формы теп-250 [c.260]

Понятно, что толщина конвективного пограничного слоя меньиле толщины теплового пограничного слоя б/ (см, стр, 210) и также меньше эквивалентной толщины пограничного слоя, которая была определена на стр. 178, Так как толщина пограничного слоя всегда невелика по сравнению с длиной плиты х, то, очевидно, критерий Стантона всегда имеет небольшую величину. [c.272]

Геплообмен в свободном молекулярном потоке можнб выразить через критерий Стантона и коэффициент теплового восстановления. При Q = 0 уравнение (10-58) дает выражение для температуры восстановления стенки для случая, когда = onst. Это требует, чтобы тепловое сопротивление, обусловленное теплопроводностью внутри тела, было малым по сравнеипю с сопротивлением, обусловленным конвекцией газа на поверхности. В таком случае [c.365]

Подобный анализ совместно с переносом вещества позволяет распространить аналогию на процессы массопереноса наряду с тепловым критерием Стантона здесь появляется диффузионный 81д = /w, где р— коэффициент массоотдачи. При этом сохраняются как физический смысл критерия, так и установленные выше соотношения 81д = 8Ь/(Ке 8с), 8Ь = (З /Од — число Шервуда (аналог Ки), 8с = у/Од — критерий Шмидга (аналог Рг). В целом аналогия трактуется расширительно [c.490]

Реже для характеристик конвективной массоохцачи используют диффузионный критерий Стантона = 5Ь/(Ке-5с) = р/и — см. разд.6.4.2. Эмпирическая формула в этом случае имеет вид [c.776]

На основе этой предпосылки Мартинелли вывел довольно слоя ную зависимость между критерием Стантона 81 и величиной коэо, фициента трения f. [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология