Воздух коэффициенты теплоотдачи

Формулы (VI.68) и (VI.69) справедливы при конденсации чистых паров различных жидкостей, в том числе и паров с влажностью до 20%. В случае полной конденсации перегретых паров с температурой и удельной теплоемкостью Ср к скрытой теплоте испарения г необходимо добавить теплоту перегрева (4ер — 4). т. е. коэффициент теплоотдачи несколько больше, чем для насыщенных паров [под радикалом в формуле (VI.68) будет г + Ср ( р — 1. Наличие в парах неконденсирующихся газов сильно понижает коэффициент теплоотдачи из-за блокирования поверхности теплообмена малотеплопроводной газовой пленкой. Так, например, при содержании в водяном паре 1 % (объемы.) воздуха коэффициент теплоотдачи падает в 2,5 раза, при 2% — в 3,2 раза, при 3,5% — в 5 раз. Следует также учесть, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара зависит от состояния поверхности он уменьшается примерно иа 15—30% в случае ее шероховатости или покрытия окислами из-за возрастания толщины стекающей пленки. Такое же воздействие оказывает восходящий поток пара при большой скорости движения. [c.303]

X — влагосодержание сушильного агента, кг/кг а — коэффициент избытка воздуха коэффициент теплоотдачи, Бт/(м - К) [c.162]

При переходе теплоты от конденсирующегося водяного пара к воздуху коэффициент теплоотдачи для воздуха а во много раз меньше коэффициента теплоотдачи для пара ап. Термическое сопротивление стенки латунной трубки теплообменника Гст также во много раз меньше термического сопротивления 1/ав. [c.129]

Для теплообменников с оребренными трубами, охлаждаемыми атмосферным воздухом, коэффициент теплоотдачи для воздуха, полученный из уравнения (111-75), [c.216]

Проведенные расчеты геометрических характеристик конденсатора должны уточняться после проверки величин, которыми задавались в расчете, и определения значений коэффициента теплоотдачи со стороны воздуха с учетом конструкции аппарата и его элементов, а также скорости движения воздуха. Коэффициент теплоотдачи при охлаждении пара (I зона) и переохлаждении жидкости (III зона) считают для случая движения жидкости внутри труб в зависимости от режима течения. [c.201]

Существенное влияние на интенсивность теплоотдачи оказывают неконденсирующиеся газы (обычно - воздух), если они каким-либо путем попали в конденсирующийся пар. Например, при содержании в водяном паре всего 2 % воздуха коэффициент теплоотдачи а уменьшается почти в три раза. Такое значительное влияние объясняется тем, что при конденсации пара находящийся в паре воздух образует около наружной поверхности пленки тонкую воздушную прослойку, блокирующую пленку конденсата от пара. Поэтому при использовании водяного пара в качестве греющего агента в теплообменных аппаратах предусматривается периодическое или непрерывное удаление неконденсирующегося воздуха. Расчет теплообмена при конденсации парогазовых смесей рассматривается в специальной литературе. [c.251]

В тоннельных аппаратах с интенсивным движением воздуха коэффициент теплоотдачи от поверхности продукта к воздуху зависит от скорости движения воздуха и может определяться по формуле [c.179]

Конденсаторы с воздушным охлаждением представляют собой ряд плоских вертикальных змеевиков из медных или стальных труб, в которых протекает холодильный агент наружная поверхность змеевиков омывается воздухом. Коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха в 40—60 раз меньше, чем со стороны фреона. Для увеличения теплового потока поверхность, обмываемую воздухом, делают ребристой и увеличивают скорость движения воздуха вентилятором. Для оребрения применяют пластинчатые стальные ребра. [c.150]

В камерах с принудительной циркуляцией воздуха коэффициент теплоотдачи увеличивается нри умеренной циркуляции на 15%, при усиленной на 30%. [c.378]

Для аппаратуры, расположенной на открытом воздухе, коэффициент теплоотдачи аа принимается в зависимости от скорости ветра (табл. I. 7). [c.49]

Как видно из графика (см. рис. 4), при содержании в паре только 1 % воздуха коэффициент теплоотдачи снижается более чем в 2 раза (на 55%). [c.12]

При одинаковых линейных скоростях воздуха коэффициент теплоотдачи для этих пластин в 2,5—2,8 раза выше, чем для гладкой плоской стенки. [c.148]

При свободном движении воздуха коэффициент теплоотдачи конвекцией Ок составляет приблизительно 8,5 ккал м -ч-град). [c.203]

При рассмотрении механизма переноса тепла от наружной поверхности ротора к воздуху при пенном охлаждении можно сделать следующий вывод. Если теплопередающая поверхность велика и занимает большую часть располагаемого объема, то объема пены может оказаться недостаточным, чтобы иметь площадь поверхности раздела, необходимую для компенсации относительно низкого коэффициента теплоотдачи от поверхности пены к воздуху. Коэффициент теплоотдачи от поверхности ротора к воздуху будет уменьшаться с увеличением параметра (отношение теплопередающей поверхности ротора с воздушной стороны к объему пены) от 5 до 15 г/м. При этом им соответствуют значения коэффициента теплоотдачи 1400—3500 Вт/(м -градус). В общем виде зависимость для коэффициента теплоотдачи от наружной поверхности ротора к воздуху в пене можно записать в следующем виде [c.157]

На рис. 50 приведены также данные по коэффициенту теплоотдачи от стенок труб к воздуху. Коэффициент теплоотдачи обратно пропорционален диаметру трубы в четвертой степени. Это значит, [c.233]

В установках с рассольным охлаждением клапан регулятора в случае понижения температуры камеры прикрывает проходное отверстие. При этом расход рассола уменьшается и его средняя температура повышается, приближаясь к температуре охлаждаемого воздуха. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к рассолу несколько уменьшается, что также снижает интенсивность охлаждения камеры. В случае повышения температуры камеры процесс пойдет в обратном направлении. [c.25]

В морозильных установках с циркуляцией воздуха коэффициент теплоотдачи повышается при увеличении скорости движения воздуха, одновременно сокращается срок замораживания и возрастает усушка в единицу времени. Как показали опыты с мясом и рыбой, общая усушка за период замораживания при увеличении скорости движения воздуха уменьшается. [c.60]

Здесь ан— условный наружный коэффициент теплоотдачи п.с— средняя температура наружной поверхности ребер и трубок (металла) т — средняя температура наружной поверхности трубок — средняя температура воздуха — коэффициент теплоотдачи к холодильному агенту или хладоносителю на внутренней поверхности трубок. [c.47]

При вертикальном потоке воздуха коэффициенты теплоотдачи конвекцией больше приведенных. [c.377]

Для изоляции, расположенной на открытом воздухе, коэффициент теплоотдачи можно определить по эмпирической формуле [c.264]

Пример 1.5. Полупроводниковый терморезистор. Терморезистор бусинкового типа имеет следующие параметры диаметр бусинки 1=1 мм, диаметр медных проводников 2=0,1 мм, их теплопроводность 2=400 Вт/(м-К), длина проводников во много раз больше диаметра, т. е. можно считать /2=00. Бусинка находится в воздухе, коэффициент теплоотдачи проводов и бусинки а=40 Вт/(м -К) (рис. 1.20, б). [c.46]

Выбор размеров ребер и материала для них. Использование развитых поверхностей требует внесения в расчетные соотношения теплоотдачи и гидравлики так много дополнительных переменных, что уже невозможно получить общие решения (подобные рассмотренным в примерах 9.1 и 10.1). Поэтому чтобы удовлетворить заданным техническим условиям, необходимо сначала выбрать геометрию ребер, а затем уже переходить к расчету размеров теплообменника в целом. В этом отношении бесценным оказывается практический опыт, однако при недостатке его или в дополнение к нему приходят на помощь общие соображения. Прежде всего следует помнить, что наиболее эффективно объем теплообменной матрицы используется в том случае, если отношение площадей теплообменных поверхностей с газовой и жидкостной сторон примерно обратно пропорционально отношению соответствующих коэффициентов теплоотдачи. Это практическое правило должно быть модифицировано с учетом уменьшения эффективности ребра при увеличении его поверхности. Поверхность ребра обычно делают равной примерно половине определенной согласно предшествующим приближениям величины. Например, в теплообменной матрице типа вода — воздух коэффициенты теплоотдачи с водяной стороны обычно лежат в пределах 2500—5000 ккал1 м -ч-град), а с воздушной стороны в пределах 50—100 ккал1 м -ч-град) величина же теплоотдающей поверхности с воздупь 1ЮЙ стороны обычно больше в 10—30 раз. [c.215]

Остывание сборника с неперемешиваемой жидкостью путем потери тепла в окружающий воздух, имеющий постоянную температуру (о, отличается от предыдущего случая наличием конвекции еще и на стороне воздуха. Коэффициенты теплоотдачи можно представить следующим образом [c.357]

Точных методов расчета теплоотдачи от паро-газовых смесей пока не имеется. По данным В. А. Гудымчука [70], при содержании в паре 1% воздуха коэффициент теплоотдачи снижается в 2,5 раза, при содержании 4% воздуха — в 5 раз. [c.457]

Наличие в паре даже небольших количеств неконденсирующихся газов приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи. Например, при содержании в водяном паре всего 2% воздуха коэффициент теплоотдачи падает почти в 3 раза. Это вызвано образованием у поверхности конденсата дополнительного термического сопротивления переносу теплоты и массы к поверхности конденсации. Поэтому в теплообменных аппаратах, в которых в качестве горячего теплоносителя используют насыщенный водяной пар, предусматривается периодическое удаление несконден-сировавшегося воздуха. Расчет конденсации парогазовых смесей рассматривается в специальной литературе. [c.288]

Наличие в паре даже небольших количеств воздуха или другого газа ухудшает условия теплообмена (газы собираются у поверхности теплообмена и препятствуют переходу тепла от пара к пленке конденсата). Как следует из рис.З, при содержании в паре даже 1 % воздуха коэффициент теплоотдачи а снижается на 60 %. Влияние примеси газов сказывается тем сильнее, чем меньше скорость движения парогазовой смеси. В ГНЦЛС разработан способ конденсации паро-газовых смесей, ускоренный за счет барботажа. Уравнение теплообмена в газожидкостном потоке [c.274]

В промьшшенных установках при нагревании и охлаждении воздуха коэффициент теплоотдачи конвекцией изменяется от 1 до 60 Вт/(м °С). При скорости воздуха (шш дымовых газов) ш = 8 м/ с (с/ = 0,1 м) и <ср = [c.629]

Так, в конденсаторах паровых турбин в трубках верхнего пучка, принадлежащего области отсоса воздуха, коэффициент теплоотдачи составляет всего лишь 300 ккал1м °С, в то время как в других частях конденсатора он достигает значительной величины — 2500—3000 ккал1мЧ °С. [c.8]

Исследования процессов внешнего тепло- и массообмена влажных материалов показали, что при прочих равных условиях коэффициент теплоотдачи от влажного материала к окружающей среде имеет большее значение, чем коэффициент теплоотдачи от сухого материала. Эта разница особенно велика при естественной конвекции. Увеличение коэффициента теплоотдачи объясняется влиянием переноса тепла испаряющейся влагой. При увеличении относительной влажности воздуха коэффициент теплоотдачи падает, так как интенсивность испарения уменьшается. Для учета влияния массообмена на теплообмен между поверхностью образца и окружающей1 редой в критериальное [c.225]

По своей эффективности теплообменник из пластин с полусферическими выступами близок к рассмотренному ранее теплообменнику с овалообразными выступами, предложенному Антуфьевым [3-ГО]. Удельная поверхность теплопередачи р = = 200 M -jM . При одинаковых линейных скоростях воздуха коэффициент теплоотдачи для пластин с полусферическими выступами оказался в 2,5—2,8 раза выше, чем для гладкой пластины это объясняется, по-видимому, высокой степенью турбулизации потока, так как увеличение поверхности теплоотдачи за счет полусферических выступов составляет всего 23%. [c.178]

В камерных морозилках с конвективным движением воздуха коэффициент теплоотдачи от продукта к воздуху не превышает 10 ктл1м час°С. Наивысшие значения при этом получаются в низкотемпературных морозилках в связи с уменьшением вязкости воздуха при снижении его температуры. [c.179]

При работе на фреоне-22 (пунктирная линия) коэффициенты теплопередачи оказались примерно на 7% выше, чем при работе на фреоне-1Й. При конденсации фреона-22 коэффициенты теплоотдачи на 15—30% выше [110], но в данном случае основным является тепловое сопротивление со стЬроны воздуха. Коэффициенты теплоотдачи у конденсаторов с последовательным соединением труб оказались значительно выше, чем у конденсаторов с параллельными секциями (две нижние линии на рис. 110,а). [c.203]

Поперечное омывание пучка труб, не снабженного перегородками, представляет значительный интерес, особенно в связи с работой воздухонагревателей и теплообменников. На рис. 10-17 и 10-18 показаны фотографии потокс-р воздуха, текущего со скоростью 1,5 м/сек через пучки труб диаметром 17 мм при шахматном (рис. 10-17) и коридорном (рис. 10-18) расположении. Как обнаружил Райхер [51], при одинаковых скоростях воздуха коэффициенты теплоотдачи для шахматного расположения, подобного изображенному на рис. 10-17, получаются значительно более высокими, чем коэффициенты для коридорного расположения (рис. 10-8). [c.370]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология