Коэффициент чистых газов

Зависимость растворимости газов в жидкостях от давления. Если газ химически не взаимодействует с растворителем, то зависимость растворимости газа в жидкости от давления выражается законом Генри. Для идеальных растворов закон Генри может быть выражен уравнением (128.7). Закон Генри справедлив только тогда, когда растворение газа в жидкости не связано с процессами диссоциации или ассоциации молекул растворяемого газа. Расчет растворимостей газов по уравнению (128.7) при высоких давлениях приводит к ошибкам, если не учитывать зависимость коэффициента Генри от давления. Характер изменения растворимости некоторых газов от давления в воде при 298 К показан на рис. 126. С изменением давления газа растворимость различных газов меняется неодинаково и подчинение закону Генри (128.7) наблюдается лишь в области невысоких давлений. Различие в растворимости газовых смесей и чистых газов в жидкости определяется взаимным влиянием отдельных газов друг на друга в газовой фазе и взаимным влиянием растворенных газов в жидкой фазе. При низких давлениях, когда взаимное влияние отдельных газов невелико, закон Генри справедлив для каждого газа, входящего в газовую смесь, в отдельности. [c.383]

Методы расчета фугитивности и коэффициента фугитивности чистых газов. [c.272]

Для смесей газов обычно принимают, что коэффициент активности компонента смеси равен коэффициенту активности чистого газа нри давлении, равном давлению смеси газов. Таким образом, Ку не зависит от состава газовой смеси и может быть рассчитан но таблицам или графикам коэффициентов активности. [c.367]

Отработку параметров этого процесса проводили при температуре 673 К и давлении в напорном канале 2666 Па, а под мембраной создавали разряжение вакуум-насосом. Фактор разделения а°н2/02 для палладиевой мембраны, вычисленный из соотношения коэффициентов проницаемостей чистых газов, оказался равным 1,61. Однако значение фактора разделения, определенное при работе со смесью изотопов (Нг и Вг) как [c.317]

Для расчетов химических потенциалов смесей с помощью уравнения состояния U вторым вириальным коэффициентом нужно располагать значениями вириальных коэффициентов чистых компонентов B и смешанных вириальных коэффициентов B.j. В табл. 67 и 68 приведены значения вириальных коэффициентов чистых газов. [c.133]

Б. Расчет коэффициента фугитивности чистого газа на основании метода соответственных состояний метод Ньютона). В методе соответственных состояний утверждается возможность получения [c.276]

Вц Второй вириальный коэффициент чистого газа нлн пара I при [c.112]

РАСЧЕТНЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВТОРЫХ ВИРИАЛЬНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЧИСТЫХ ГАЗОВ И ГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ [c.165]

Если сравниваются коэффициенты проницаемости чистых газов Л и А°], то относительную величину а г - называют идеальным фактором разделения мембраны. В общем случае и различны, так как процессы проницания отдельных компонентов смеси через мембрану взаимозависимы. Скорость проницания отдельных компонентов через мембрану зависит от общего [c.12]

ПРИМЕНЕНИЕ ЗАКОНОВ СООТВЕТСТВЕННЫХ СОСТОЯНИИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВИРИАЛЬНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЧИСТЫХ ГАЗОВ [c.178]

В уравнении (1.128) написано для краткости вместо Л ь Л/2,. .., N . Сум мирование производится по всем а компонентам смеси, причем равно 5 . Когда I равно к, то Вц (Т) является вторым вириальным коэффициентом чистого газа г. [c.47]

Бз 3 — второй вириальный коэффициент чистого газа-носителя [c.156]

Температурную и барическую зависимости коэффициента растворимости можно проанализировать, используя дифференциальные соотношения раздела 2.2.2 для чистого газа [c.73]

Таким образом, основной проблемой расчета Км а х для реальной газовой смеси является определение коэффициентов уг и по ним величины Ку. Заметим, что коэффициент у,- для компонента смеси, находящейся при давлении р и температуре вообще говоря, не равен коэффициенту у° индивидуального газа при тех же р и Т, так же, как и не равны летучести компонента в смеси /г и чистого газа /Л Если, однако, парциальный мольный объем компонента при Т, р смеси равен мольному объему того же индивидуального газа при тех же Г и р, то для летучести будет выполняться условие (1.55) и тогда у°=у,. При таком приближении (а расчеты проводят при его использовании) определение Км к х оказывается достаточно простым и включает следующие этапы [c.78]

Рг уменьшается и достигает значения 0,2 для смеси Хе- -Не состава Х1=ь 0,6. При таких Рг перестают действовать известные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи, справедливые для газов и ограниченные значениями Рг 0,5, или формулы для жидких металлов при Рг 0,05. Газовые смеси, для которых Л1//Л1(>10, занимают промежуточную область между жидкими металлами и чистыми газами. Эта область по теплообмену экспериментально не исследована, существующие работы, например [65], носят теоретический характер. Ввиду отсутствия надежных данных для расчета теплоотдачи газовых смесей с M M > й использовалась формула из [65], где получено, что показатель т при Рг является функцией абсолютного значения Рг [c.113]

Для расчета неполярных газов предложена зависимость, позволяющая вычислить вириальные коэффициенты чистых компонентов с высокой точностью [81 [c.24]

Фугитивность (/ и /) чистого газа, а сле- довательно, и коэффициент фугитивности [c.272]

Все описанные методы можно применять как для чистых газов, так и для смесей. Если известен состав смеси и вириальные коэффициенты отдельных компонентов, то может быть рассчитан вириальный коэффициент взаимодействия (как рассматривалось в разд. 2.8), однако ошибка при этом накапливается. Для примера рассмотрим бинарную газовую смесь. Как уже указывалось выше, 5см определяется следующим образом [c.114]

Была сделана попытка собрать вместе довольно полную библиографию всех опубликованных после 1920 г. работ по измерениям, из которых можно рассчитать вириальные коэффициенты. Библиография разделена на три части первая относится к чистым газам, вторая — к бинарным смесям и третья — к многокомпонентным смесям. Ссылки на диссертации или труднодоступные работы не включены. Обзор заканчивается 1967 г. [c.117]

Общая формула Роулинсона и сотрудников является точной для второго вириального коэффициента, дает правильные результаты в частном случае чистого газа и точные первые производные [c.255]

Сводка литературных данных о значениях коэффициентов теплопроводности чистых газов и паров прн различных температурах и бинарных газовых смесей различных концентраций содержится в книге Н. Б. В а р г а ф т и к. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей, Физматгиз, 1963, [c.577]

Псевдоожиженные слои рассматриваются для многих промышленных целей. Коэффициенты теплоотдачи к трубам, находящимся внутри слоя, можно увеличить почти в 20 раз по сравнению с коэффициентами теплоотдачи от чистого газа при той же скорости потока. Теплообмен в псевдоожиженных слоях рассматривается в 2.5.5. [c.326]

Для определения точного значения вторых вириальных коэффициентов чистого компонента i (Вц) и чистого компонента а п) необходимо иметь точные волюметрические данные по соответствующим чистым газам для определения точного значения Bij необходимы волюметрические данные по газовой смеси компонентов i и /. Обычно таких данных найти не удается и искомые коэффициенты приходится рассчитывать на основании некоторых соотношений, обладающих достаточной точностью. Вторые вириальные коэффициенты для чистых неполярных газов и вторые вириальные бинарные (взаимные) коэффициенты Вц, также относящиеся к неполярным газам, можно рассчитать с достаточной точностью, если молекулы компонентов i и / имеют приблизительно одинаковые размеры, а значения летучестей близки. Если компоненты i, j или один из них полярны, то вторые вириальные коэффициенты могут быть рассчитаны только приблизительно, особенно если газ имеет тенденцию к ассоциации. Волюметрические данные для чистых газов или смесей более удобны для вычисления вириальных коэффициентов, чем корреляционные соотношения, особенно в случае, когда имеются полярные компоненты. [c.24]

Коэффициент использования нефтяного газа, содержащего сероводород, может быть повышен. Выявлена перспективность создания блочных установок по очистке газа от сероводорода с получением чистого газа и элементарной серы. [c.179]

Концентрация твердых частиц в 1 азовом потоке характеризуется коэффициентом р. массовой концентрации ц=Мт/Мг, где Мт — масса твердых частиц, перемещаемых потоком газа в секунду Мт — секундная масса чистого газа в смеси. [c.209]

Содержание газа в паре. Наличие в паре воздуха или какого-либо другого неконденсирующегося газа приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи при конденсации. Примесь газа ухудшает теплоотдачу хотя бы потому, что, согласно закону Дальтона, она уменьшает давление насыщения пара и тем самым используемую разность температур. Кроме того, следует иметь в виду, что воздух или другой газ не конденсируется, а скапливается у стенки и препятствует доступу пара к ней. Пар в этом случае должен диффундировать через слой неконденсирующегося газа у поверхности конденсации. Были проведены опыты по конденсации водяного пара из смеси его с воздухом, Нг, СН4 и другими газами. Эти опыты были проведены как с неподвижной парогазовой смесью, так и при скорости ее перемещения, равной примерно 7 м1сек. Полученные данные представлены на фиг. 38, где изображена зависимость коэффициента теплоотдачи а при конденсации от отношения парциальных давлений водяного пара (Р1) и неконденсирующегося газа р - Из графика видно, что значение а резко снижается даже при небольшом добавлении газа. При отношении Р2 Р1 = 3 коэффициент теплоотдачи снижается приблизительно в 100 раз, медленно приближаясь при дальнейшем увеличении содержания газа к значениям а, соответствующим чистому газу. [c.92]

Фугитивность (/ и 7) чистого газа, а сле- довательно, и коэффициент фугитивности метод расчета фТ - огут быть определены различными ме-ности реального газа ТОДамИ. [c.272]

При этом полученные по теореме соответственных состояний коэффициенты активностей для чистых газов переносятся на газовые смеси с помощью постулата Льюиса и Рэндалла о парциальной летучести [c.166]

Рассмотрим смесь реальных газов, близких по характеристикам межмолекулярного взаимодействия. В случае равенства потенциалов взаимодействия 1 ь 2 2 и Ы]2 для чистых газов и смеси при заданных температуре и плотности одинаковыми оказываются все обусловленные межмолекулярными взаимодействиями вклады в термодинамические функции. Проиллюстрируем это, основываясь на уравнении состояния (V. 40) с учетом второго вириального коэффициента. Одинаковые потенциалы взаимодействия дают одинаковые вириальные коэффициенты Вг 1, В12 и В] 2 [связь между ы к Вц определена формулой (IV. 33)], Из выражения (V. 41) получим, что вириальный коэффициент В смеси от состава не зависит и совпадает с ви-рнальными коэффициентами чистых газов 1 и 2. Поэтому при одинаковых Т, р совпадают молярные объемы чистых газов (У ) и смеси (У) ДК" = 0. Отсюда [c.238]

Имеющиеся в литературе обзоры вторых виральных коэффициентов чистых газов при низких температурах [2], [7] недостаточно полны и не содержат анализа отобранных значений. [c.165]

Для чистого газа коэффициент летучести может быть вы-чкслен по известному уравнению состояния газа или методом подобия [2]. При умеренных давлениях, когда в уравнении состояния газа можно ограничиться вторым вириальным коэффициентом В (Т) [c.96]

С учетом соотношений (3.65) и (3.66) получим для коэффициента растворямости чистого газа [c.96]

Увеличение давления приводит к значительному возрастанию коэффициента проницаемости ЗОг в полимере [125, 131, 134]. Это происходит, вероятно, благодаря пластифицирующему эффекту, вызванному растворением ЗОг в полимере. При этом увеличиваются значения фактора разделения зоа/Ыг.ог- Как правило, совместная проницаемость ком понентов газовой смеси не подчиняется правилу аддитивности. Так, проницаемость азота растет в пр исутствии диоксида серы, особенно при высоких концентрациях последнего, причем присутствие N2 ингибирует проницаемость ЗОг [135]. Возможность взаимодействия ЗОг и N2 затрудняет предсказание скоростей проницаемости этих газов в смесях из данных для чистых газов. Исследования по разделению 502-содержащих газовых смесей показали возможность извлечения диоксида серы из топочных газов с помощью мембран ПВТМС и РЭТСАР [124, 136]. Определены оптимальные условия проведения процесса для 70%-го извлечения ЗОг из газов, при этом газовая смесь, содержащая 1,5% (об.) диоксида серы обогащалась до 6% (об.) (при перепаде давлений на мембране 0,1 МПа), что вполне д0стат0Ч Н0 для автотермической переработки в серную кислоту. [c.332]

Во-вторых, полученные критерии сравнения могут быть использованы как критерии оптимизации теплообменников при заданной несущей поверхности. Например, в [21, 22] было исследовано спиральноленточное гофрированное оребрение трубчатой поверхности и были найдены оптимальные решения для поверхности данного типа высота ореб-рения, число петель в витке. В [7, 23] по максимальному теплосъему и минимальным затратам энергии на прокачку газа, т. е. по максимальному значению энергетического коэффициента, найдено оптимальное отношение скоростей потоков в заданной поверхности теплообмена. Критерии сравнения могут быть использованы для нахождения оптимального пространственного расположения каналов. Так, в [24—26] найдены оптимальные относительные шаги трубных пучков шахматной компоновки при поперечном обтекании потоком газа, причем в [24] расчеты проведены для дымовых газов с учетом золоотложения на поверхности нагрева, а в [25, 26] использовались критериальные уравнения по теплоотдаче и аэродинамике для чистых газов. Отметим, что в [24—26] исследовалось лишь одностороннее наружное обтекание. [c.14]

Теплоотдачу с газовой стороны можно улучшить добавлением небольшой объемной доли твердых частиц. Частицы несутся вместе с потоком и отделяются от газа для повторного использования при незамкнрой системе или постепенно циркулируют при замкнутой системе. Увеличение коэффициентов теп.поотдачи чистого газа почти в 4 раза, показанное на рис. 4, происходит, по-видимому, в результате уменьшения толщины вязкого подслоя и более высоких коэффициентов теплопроводности в этом слое. Информация гю конструированию и перечень широкого круга [c.325]

В реальной системе приближение режима работы к захлебыванию сопровождается брызгоуносом, т. е. с жидкой пленкой взаимодействует не чистый газ, а газожидкостная смесь с плотностью Рс [см. уравнение (VI 1.42)]. Кроме того, при изменении скорости газа происходит перестройка профиля скоростей в пленке, что не учитывается уравнением (VII.46). Эти обстоятельства не позволяют вычислить точные значения коэффицинтов при критериях Ргр и Рг, в уравнении (VII.51). Сопоставление выражения (VII.51) с уравнением подобного вида [86] и экспериментальной зависимостью, приведенной в [29], позволило уточнить коэффициенты при критериях РГр и Рг в уравнении (VI 1.51) и записать его в виде [c.145]

Для расчета потерь датаения при движении двухфазного потока неточных зависимостей. В то же время имеется достаточное число эмпирических зависимостей, позволяющих приближенно оценить такие потери. Суммарный перепад давления по длине трубы, равной ее диаметру, вследствие трения газа и суспендированного материала с учетом коэффициентов трения чистого газа и твердых частиц может быть описан следующим уравнением [c.189]