Температура по затраченной мощности

В основных узлах трения турбореактивного двигателя подшипники качения шариковые или роликовые. Таким образом, основным видом трения в турбореактивном двигателе является трение качения. Коэффициент трения подшипников качения составляет в среднем 0,002—0,004, ВТО время как в подшипниках скольжения коэффициент трения может достигать величины 0,01. Следовательно, затраты мощности на преодоление сил трения в турбореактивных двигателях сравнительно невелики. Незначительный пусковой крутящий мо-, мент подшипников качения значительно облегчает запуск двигателя прп низких температурах. Подшипники качения требуют небольших количеств смазки и люгут надежно работать на маловязких смазочных маслах. Подшипники компрессора при работе нагреваются приблизительно до 100—150° С, подшипники турбины до 150—200° С, а после останова двигателя из-за прекращения циркуляции масла и внешнего обдува температура подшипника может возрасти до 250° С. Это способствует испарению масла, а в случае наличия в нем нестабильных составных частей создает условия для лакообразования. [c.170]

Воздух и его компоненты образуют группу газов, свойства которых близки. Относительная затрата мощности на циркуляцию этих газов лежит в интервале Л /Л не=5-Ьб в зависимости от средних параметров потока (рис. 7.1). С увеличением давления газов эффективность теплоотдачи возрастает, но значение относительного критерия ллг падает. При малых давлениях зависимость Л /Л не= ( ) имеет один и тот же характер отношение критериев падает при увеличении средней температуры f, при которой происходит сравнение теплоносителей. [c.106]

Ввиду значительного интереса, который представляют водяной пар и СОг как теплоносители, на рис. 7.2 даны результаты сравнения этих веществ с гелием. Из рис. 7.2 следует, что отношение затрат мощности на циркуляцию водяного пара и СОг к гелию существенно зависит от давления и температуры. Для водяного пара на правой пограничной кривой значение iV/A He= l при Д=2,5 МПа. Таким образом, при р<2,5 МПа ло кальные затраты мощ- [c.106]

При низких давлениях (меньше 1 МПа) эффективность теплоотдачи водяного пара ниже, чем углекислого газа, за исключением небольшой области около кривой насыщения водяного пара. С увеличением давления эта область расширяется, а при р>2 МПа затрата мощности на циркуляцию водяного пара становится значительно меньше, чем на циркуляцию углекислого газа, во всем интервале температур от ts до 900 К. [c.107]

Так как в широком интервале температур и давлений гелий можно считать идеальным газом, отношение затрат мощности на циркуляцию любого другого, но одного и того же газа при разных давлениях и при одинаковой темпе- [c.107]

Существует множество способов изменения производительности компрессора. Для оценки достоинств каждого будем рассматривать их со следующих позиций 1) с какой степенью точности обеспечивается поддержание давления в сети 2) как изменяются при этом затраты мощности привода и удельная работа 3) насколько усложнит конструкцию установки использование выбранного способа. Кроме того, необходимо учитывать ряд факторов, характеризующих работу компрессора на режиме регулирования перераспределение загрузки ступеней, изменение температур газа по тракту, надежность системы регулирования и т. Д. [c.285]

Жидкие металлы и расплавленные соли являются отличными теплоносителями для систем, рассчитанных на работу в диапазоне температур 260—ПОО"" С [1—3]. Размеры трубопроводов и основных элементов оборудования, а также затраты мощности на прокачку в случае применения этих теплоносителей значительно меньше, чем при использовании газовых теплоносителей. Толщина стенок трубопроводов и корпусов насосов, теплообменников и других элементов оборудования может быть значительно меньше, чем у аналогичных элементов паросиловой станции высокого давления, работающей в том же диапазоне температур. В случае использования жидких металлов и расплавленных солей отсутствует также проблема коксования, которая ограничивает область применения масел примерно 285° С, а даутерма — 370° С. Однако, с другой стороны, на передний план выступает проблема коррозии, что требует тщательного подхода к выбору конструкционных материалов. Кроме того, система в целом должна быть спроектирована исключительно герметичной, чтобы было сведено к минимуму загрязнение рабочего тела парами воды или кислородом и обеспечена малая скорость коррозии. При надлежащем проектировании, монтаже и эксплуатации подобного рода системы успешно работали при температурах 650° С и выше, скорость коррозии при этом была менее 2,5 мкм/год. Теплообменники и системы должны быть спроектированы таким образом, чтобы обеспечивался как их предварительный разогрев, так и хороший дренаж, с тем чтобы избежать трудностей, связанных с замерзанием жидкости. [c.267]

Полиэтиленовые и поливинилхлоридные ленты наматывают без особых затруднений при температуре окружающего воздуха от 288 до 298 К. Для липких лент усилие, необходимое для отрыва ленты от рулона, зависит от скорости разматывания и температуры окружающего воздуха (оптимальной является скорость разматывания с рулона до 50 м/мин). При температуре ниже нуля усилия отрыва ленты от рулона возрастают примерно в два раза, что требует увеличения затрат мощности машины. [c.122]

Рис. 5.60. Зависимость удельных затрат мощности на сжижение от температуры

Получение ацетилена и олефинов (этилена и пропилена) при пиролизе жидких углеводородов в плазменной струе исследовано [19] на установке мощностью до 4000 кет. Кинетический и термодинамический анализ разложения углеводородов определил условия проведения процесса [20]. Конверсия сырья (низкооктанового бензина) в ацетилен и олефины составляла до 75%, причем соотношение ацетилен этилен менялось в зависимости от температуры. Затраты электроэнергии составляли 3,5—4,0 квт-ч на 1 кг суммы непредельных соединений. [c.365]

Холодильники. Атмосфера является удобным тепловым стоком в случаях, когда необходимо отводить тепло от охлаждаемого объекта, температура которого на - 50° С или больше превышает температуру окружающей среды или когда нет достаточного количества охлаждающей воды. Указанные обстоятельства имеют место при работе нефтеочистительных установок в безводных районах, силовых установок в арктических районах (где трудности связаны с замерзанием воды) и силовых установок транспортных устройств. В охладительных системах промышленных установок жидкость, которую необходимо охладить, обычно циркулирует через пучки оребренных труб, как это показано на рис. 1.14. Подобные устройства могут быть смонтированы в воздуховодах внутри установки или (когда требуется отвести большие количества тепла) на открытых местах. В последнем случае охлаждающий вентилятор устанавливается так, чтобы он прогонял воздух вертикально вверх, как показано на рис. 1.15, благодаря чему получается недорогая система с минимальными затратами мощности на циркуляцию воздуха. Кроме того, эффективность такой установки не зависит от скорости и направления ветра. [c.13]

Пример 13.2. Конденсатор для 10-тонной фреоновой холодильной установки. Фреон-12 должен испаряться при —22,2° С (1,41 атм) и конденсироваться при 32,2° С (8,05 ата). Тепло конденсации отводится водой, которая поступает из небольшой градирни с температурой 21, Г С. Выбрана двухходовая кожухотрубная конструкция (количество ходов может быть увеличено). В установке используются латунные трубы диаметром 15,9 мм, так как латунь коррозионноустойчива по отношению к воде и фреону и хорошо поддается очистке. Малая величина коэффициента теплоотдачи при конденсации фреона по сравнению с водяным паром приводит к снижению скорости охлаждающей воды в трубах с целью обеспечения оптимальных соотношений между затратами мощности на прокачку воды и стоимостью теплообменника. Обычно при [c.255]

Для нагрева единицы объема материала от температуры до Tj за время t необходимо затратить мощность [c.66]

Диапазоны рабочих давлений в области заданных температур кипения и конденсации. Температура кипения /д должна быть на 5—10 С ниже температуры охлаждаемого объекта. Температура конденсации на 5—10 °С выше температуры окружающей среда. Для среднетемпературного режима принимают о = —15 °С, / = = +30 X. Желательно подобрать хладагент так, чтобы давления, соответствующие этим температурам (см. табл. 4 и приложение 1), имели значения ро (1 - 2) 10 Па и не более (10-т-12) 10 Па (хладагенты средних давлений). При более низких давлениях в испарителе (хладагенты низкого давления) требуется большая теоретическая производительность компрессоров. Поршневые компрессоры при этом получаются слишком громоздкими, а турбокомпрессоры эффективны только при большой производительности. Кроме того, работа (при ро < 0,1 МПа) требует дополнительных устройств из-за возможного подсоса воздуха в систему. Более высокие давления в испарителе (хладагенты высоких давлений) для этого режима также не выгодны, так как давление в конденсаторе становится слишком большим, что связано с необходимостью применения громоздких толстостенных аппаратов, более прочного компрессора и большей затраты мощности. [c.27]

Однако при полном растворении масла во фреоне температура кипения смеси несколько выше, чем у чистого хладагента. Чтобы обеспечить заданную холодопроизводительность, приходится поддерживать более низкое давление, что связано с дополнительной затратой мощности компрессора. Другой недостаток состоит в том, что при длительной остановке компрессора повышение давления приводит к насыщению масла в картере фреоном. При пуске компрессора давление в нем резко падает, масло вскипает, что приводит к необходимости принимать дополнительные меры, чтобы предотвратить выброс масла из картера. Однако преимущества полной растворимости гораздо выше указанных недостатков. [c.46]

Другой особенностью действительных циклов является более медленное возрастание мощности с перегревом по сравнению с увеличением коэффициента подачи компрессора. Например, затраты мощности на трение с перегревом не увеличиваются и могут даже уменьшаться вследствие понижения вязкости масла при повышении температуры. Поэтому холодильный коэффициент в действительном цикле с ростом перегрева возрастает быстрее, чем в теоретическом. [c.16]

Сравним холодильные коэффициенты циклов с двухступенчатым и одноступенчатым дросселированием (см. рис. 7, б, на котором линия 6—10 соответствует одноступенчатому дросселированию). В цикле с двухступенчатым дросселированием значение больше (из-за более низкой температуры жидкости перед РВ), что увеличивает ет. С другой стороны, больше и л, так как числитель в формуле (I—23) больше, чем в формуле (I—19), что уменьшает ет. В целом, при двухступенчатом дросселировании ет всегда больше, так как пар, образующийся при дросселировании от рк до Рпр, сжимается только компрессором второй ступени 2Км. При одноступенчатом дросселировании этот же пар сначала транзитом проходит через испаритель, затем сжимается компрессором первой ступени 1Км и только после этого поступает к 2Км. Это снижает холодопроизводительность компрессора первой ступени и увеличивает затрату мощности на сжатие в нем пара. [c.22]

Удельный расход электроэнергии в теоретическом цикле при двухступенчатом сжатии всегда меньше, чем при одноступенчатом. Эта выгода двухступенчатого сжатия еще больше сказывается в действительном цикле, но только при низких температурах. При высоких же температурах кипения, порядка -Ь10° и выше (точки Б пересечения кривых на графиках), удельный расход электроэнергии становится ниже при одноступенчатом сжатии. Объясняется это увеличенными затратами мощности на трение при двухступенчатом сжатии, что связано с увеличенным суммарным объемом компрессоров. Отсюда видно, что если бы выбор типа компрессоров определялся только расходом электроэнергии, то при температуре кипения ниже - -10°С применяли бы только двухступенчатое сжатие. [c.36]

При проектировании испарителей с кипением холодильного агента в трубах необходимо правильно выбрать скорость движения агента. При увеличении скорости увеличивается а, что при данной температуре стенки приводит к повышению температуры кипения to, а значит и к улучшению энергетических показателей машины. Однако с повышением скорости возрастают и дроссельные потери. Давление на выходе из испарителя падает, а затраты мощности в компрессоре возрастают. Задаваясь различными значениями скорости, можно найти ее оптимальную величину. Аналитический способ определения оптимальной скорости предложен А. А. Гоголиным [78]. [c.127]

На рис. 11.3 приведена диаграмма сжатия газа в координатах T—s многоступенчатого компрессора, в котором осуществляется охлаждение газа в двух промежуточных холодильниках и в одном концевом. После первой группы ступеней газ с давлением и температурой Т охлаждается до Т . Давление за счет гидравлических потерь снижается до р1. Аналогичные процессы протекают в последующих группах ступеней и в концевом холодильнике. В этом случае затрачиваемая работа характеризуется площадью а—н—1—1 —2— 2 —к—к —Ъ. Введение охлаждения в этом случае приводит к экономии работы на компримирование в количестве, характеризуемой площадью 1— А—к—2"—2—1 —1. Однако не всегда осуществление охлаждения приводит к окончательному экономическому эффекту, так как для этого надо затратить мощность на перемещение хладагента, его подготовку и т. д. Поэтому нецелесообразно охлаждать газ для компрессоров с отношением давления е 2,5. [c.244]

В больщинстве экструдеров как механическая, так и тепловая энергия получаются за счет электрической энергии. Следовательно, общие затраты мощности почти не зависят от соотношения потребляемых механической и тепловой энергии. Они в большей степени зависят от коэффициента полезного действия процесса. Так как коэффициент полезного действия в основном зависит от температуры (температура оказывает большое влияние на тепловые потери), то можно сказать, что затраты на мощность почти не зависят от конструкции экструдера. [c.320]

Для высоковязких мазутов требуется учитывать и первоначальную температуру мазута, т. е. температуру, при которой вязкость топлива такова, что допускает перекачку мазута насосами. Максимально допустимая вязкость топлива для-создания возможности перекачивания его различными насосами была показана на рис. 2. Однако чем меньше будет вязкость мазута, тем легче его перекачивать и меньше затрата мощности на перекачивание. Для подогрева высоковязких мазутов в подогревателях топлива до требуемой температуры необходимо проводить предварительный подогрев мазута в цистернах (топливных резервуарах) с целью создания возможности для прокачивания их через подогреватель. [c.14]

Пример 11-12. Определить количество получаемого в 1 ч жидкого воздуха и необходимую для этого затрату мощности при переработке 200 кг/ч воздуха, сжатого до 200 ат. Установка работает по простому регенеративному циклу Линде. Температура воздуха до и после компрессора (при входе в теплообменник) 25 °С. Воздух дросселируется до 1 ат. Потери холода в окружающую среду принять в размере 4,19 -10 Дж на 1 м воздуха (при нормальных условиях). Недорекуперация 5 °С. [c.455]

Эффективность работы холодильного оборудования проверяют на специальных стендах. Холодильные машины для охлаждения рассола оборудуют специальным рассольным контуром, в который входит насос длй создания циркуляции рассола и подогреватель с плавной регулировкой мощности, создающий тепловую нагрузку на машину. Холодо- производительность машины определяют по расходу рассола через испаритель и перепаду температур на входе и выходе, либо по затратам мощности на нагревание рассола с учетом нагревания его в насосе. [c.162]

С, равной температуре окружающей среды. Насосные станции расположены через каждые 16,1 км по всей длине трубопровода. На каждой станции газ повторно сжимается и частично охлаждается, так что его температура и давление принимают первоначальные значения (см. рис. 14-4). Вычислить затраты мощности, производимые каждой насосной станцией, предполагая газ идеальным, а профиль скоростей в трубопроводе всюду плоским. Отклонение трубопровода от горизонтального положения можно не учитывать. [c.411]

Для нагрева единицы объема материала от температуры до за время т необходимо затратить мощность Р (в вт) [c.73]

Локальные затраты мощности на циркуляцию углекислого газа выше, чем на циркуляцию гелия, во всем при-аеденном диапазоне давлений (от 0,1 до 10 МПа) при температурах выше 400 К. [c.107]

При поперечном обтекании влияние теплопроводности газа значительно сильнее, чем при продольном. Согласно рис. 7.2 водяной пар рассматриваемых параметров эффективнее гелия (tijv=0,7), а при переходе к поперечному обтеканию наблюдается обратная картина водяной пар по локальной эффективности теплообмена хуже гелия. Сравнительная шкала эффективности теплообмена газовых теплоносителей при поперечном обтекании трубного пучка шахматной компоновки рассмотрена в [60]. Показано, что почти для всех газов затрата мощности на циркуляцию выше, чем для гелия в рассматриваемом диапазоне температур и давлений. Исключение составляет водород, относительная эффективность теплоотдачи которого очень высока (iljv=0,12), и водяной пар при давлении около 100 бар Рнс. 7.3. Номограмма для вблизи кривой насыщения. определения коэффициента [c.111]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

Применяемые при этом компрессорные масла отличаются повышенной вязкостью, что в условиях сравнительно низких температур в зонах трения приводит к увеличению затрат мощности на механическое трение. Для снижения механических потерь в ряде конструкций умышленно идут на повышение температуры стенок цилиндров. Этого добиваются уменьшением степени ореб-ренности цилиндров и организацией свободного (взамен вынужденного) конвективного теплообмена на стенках цилиндров (при воздушном охлаждении) или же путем уменьшения расхода воды и повышения ее начальной температуры при проходе через охлаждающие рубашки цилиндров (при водяном охлаждении). В целом же для машин данного класса характерно расширение числа типоконструкций с воздушным охлаждением. [c.314]

Пример. Определить потерю мощности во всасывающем трубопроводе I ступени воздушного компрессора, вызываемую газовым ударом. Данные для расчета к = 1,4 р = = 98 /сн/ж Р = 0,6283 / = 0,1256 с р — 3,06 м сек п = 2,78 ei , длина трубопровода / = 10 Л1 цилиндр двойного действия температура всасываемого воздуха 25 С отношение давлений е = 3,4 относительное мертвое пространство а =0,1 показатель политропы расширения п = 1,2. Результат расчета сопоставить с затратой мощности в укороченном трубопроводе длиной I = 4 м. [c.264]

Сразу же необходимо указать, что газообразные теплоносители для этого режима теплообмена практического значения не представляют, хотя и имеют низкую мощность перемешивания. Так, для обеспечения циркуляции 1 м с для получения Оде= 20000 достаточно затратить мощность 0,1 Вт, но при этом коэффициент теплоотдачи конвекцией к поверхности нагрева не превзойдет 30—40 Вт/(м2-К). Интенсифицировать теплоотдачу за счет создания разности температур поверхностей теплогенератора и поверхности нагрева нельзя, так как вследствие лучепрозрачности газа при температуре теплогенератора свыше 400°С заметную роль начинает играть радиационная составляющая теплоотдачи. [c.128]

В качестве расчетного значения Г принимается либо мими-нальная в разрезе года среднемесячная температура грунта на глубине заложения трубопровода, либо температура грунта в конкретном месяце, если режим выбирается с учетом динамики температуры перекачки. В качестве расчетного значения Твот выбирается максимальная в разрезе года среднемесячная температура воздуха в зоне использования теплопреобразующих установок. Климатические данные для Среднего Поволжья приведены в табл. 5.15, для Среднего Урала и Приобья — в табл. 5.16. При оценочном определении расхода мощности искусственной холодильной установки используется график удельных затрат мощности (рис. 5.60). [c.258]

Лучшие результаты получаются с W- или Мо-ДСК-элек тродами [23]. Как видно из характеристики, приведенной на фиг. 100, на анодах из молибдена Ренея при рабочей температуре 83°С и напряжении на клеммах 1,20 в достигается плотность тока 50 ма/смР-. После того как путем непрерывного электродиализа удалось с приемлемой затратой мощности устранить неизбежную при исследовании углеродсодержащих топлив карбонизацию щелочного электролита, эти предварительные опыты кажутся обнадеживающими и будут продолжаться. [c.104]

Выход в извлечение при экстрагировании растительного сырья в вакуум-осциллирующем режиме выше, чем в пульсационном режиме и в режиме вакуумного кшюния. В тех же аппаратах при тех же частотах, амплитудах, температурах и общем перепаде давления 50 кПа в пульсационном режиме выходы ниже на 25— 30 %. В режиме вакуумною кипения при тех же температурах и температурном напоре 5-6 °С выход ниже на 10-20 %. Удельные затраты мощности в вакуум-осцил-лирующем экстрактсуе по предварительной оценке составляют 5-15 кВт/м . [c.500]

Важной характеристикой смазки служит величина сопротивления вращению подшипника. Особенно большое значение этот показатель имеет для районов, где узлы трения работают при низких температурах. Для многих транс-1юртных средств (железнодорожные составы, конвейеры), имеющих большое количество узлов трения, величина сопротивления смазки вращению подшипника связана с затратами мощности как при трогании с места, так и в процессе движения. [c.74]

Холодильные машины с воздухоохладителями непосредственного охлаждения испытывают либо на воздушном кольце, либо в камере, имитирующей грузовое помещение вагона. Нагрузка на машину создается нагревателями с плавной регулировкой мощности.При испытаниях на воздушном кольце холодопроизводительность определяют по расходу циркулирующего воздуха и перепаду температур, создаваемому холодильной машиной при испытаниях в камере — по затратам мощности на нагрев воздуха камеры и сумме теплопритр-ков в камеру от окружающего воздуха. [c.162]

В том случае, когда струя воды вытекает с той же скоростью из отверстия диаметром 0,3. мж, коэффициент теплоотдачи возрастает до 100 000 ккал/м ч град. В последнем случае при разности температур поверхности и воды, равной 10°, обеспечивается теплосъем 1-10 ккал/м ч. Для сообщения воде скорости в 14 м/сек при истечении через отверстие диаметром 0,3 мм необходимо создать избыточное давление порядка 1 кг/см расход воды через отверстие составит в этом случае 1 см /сек, и на каждый квадратный сантиметр поверхности необходимо направить три струи, что связано с затратой мощности 0,3 вт/см- это составляет чрезвычайно малую долю осуществляемого телло-съема. [c.234]

Кроме того, непрерывное взбалтывание масла вызывает дополнительные затраты мощности, а большое сопротивление сдвигу высоковязкой жидкости в объеме затрудняет пуск трактора при низких температурах. В этом отношении трактора, работающие большей частью в летнее время, бстречают меньшие трудности в эксплуатации, чем автомобили, работающие круглый год. [c.283]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология