Формулы сжатия прокладки

Расчетную силу осевого сжатия прокладки при рабочих условиях определяем по формуле (ЭОЛ) [c.529]

Герметичность соединения зависит от степени сжатия прокладки. Прокладки должны быть сжаты болтами фланцевого соединения с такой силой, чтобы прокладочный материал заполнил бы, деформируясь, все неровности привалочных поверхностей фланцев. Расчет фланцевого соединения производят по эмпирическим формулам, в которых общая нагрузка на болты соединения определяется в зависимости от внутреннего давления в аппарате или трубопроводе, толщины и диаметра прокладки, ее материала и других факторов. [c.159]

Расчетную силу сжатия прокладки прямоугольного сечения определяют по формуле [c.78]

Кроме расчета по формуле (136) необходимо определить нагрузку на болты, необходимую для начального плотного сжатия прокладки при затяжке, до появления внутреннего давления — усилия предварительной затяжки [c.139]

Расчетную силу, осевого сжатия прокладки определяем по формуле (19. 1) [c.248]

Нагрузку на болты следует также определить из условия начального плотного сжатия прокладки перед возникновением внутреннего давления и доведения контактной площади прокладки до состояния смятия. В этом случае необходимая на грузка на болты определяется по формуле [c.86]

Для крышки, имеющей паз для перегородки (например, камер теплообменника), значение коэффициента для определения толщины в месте паза рассчитывают с учетом усилия от сжатия прокладки в пазе по формуле [c.373]

Указанная расчетная сила осевого сжатия прокладки Р в Мн (кх) определяется по формулам [c.518]

Суммарную нагрузку на болты от внутреннего давления и для плотного сжатия прокладки, а также нагрузку на болты при первоначальной затяжке необходимо определять аналогично формулам (136) и (137), [c.145]

Расчетная сила осевого сжатия прокладки типа 6 определяется по формуле [87] [c.248]

Зная силу сжатия прокладки Q , из формулы (VIII. 35) как минимально необходимую для обеспечения герметичности фланце- [c.590]

При сжатии прокладки менее чем на 25% и газообразных средах необходимо учитывать диффузионные свойства газа и проницаемость резины. При сжатии на 25—30% диффузия газа прекраш,ается. Скорость протекания газа через прокладку подсчитывается по формуле [c.19]

Усилие Q(s должно противодействовать нагрузке на фланцевое соединение от внутреннего давления и обеспечить герметичность соединения путем создания необходимого контактного сжатия прокладки. Нагрузку на болты при рабочих условиях определяем по формуле [c.431]

Нагрузку на болты Qq при первоначальном сжатии прокладки определяем по формуле (VI. 6) [c.448]

Минимальное усилие, требующееся для пластического сжатия прокладки при предварительном затяге в условиях нормальной температуры, находим по формуле [c.481]

Минимальное усилие, необходимое для сжатия прокладки при предварительном затяге, вычисляем по формуле (VI. 76) [c.487]

Расчетная сила осевого сжатия прокладки, требуемая для обеспечения герметичности фланцевого соединения в рабочих условиях, определяется по формуле (20.1) [12, стр. 518] [c.400]

Расчет прокладочного уплотнения крышки с трубной решеткой. Тип уплотнения шип—паз , прокладка плоская из паронита толщиной 3 мм. Расчетная сила осевого сжатия прокладки, требуемая для обеспечения герметичности фланцевого соединения в рабочих условиях, определяется по формуле (20.1) [12, стр. 518] [c.415]

Расчет беспрокладочных обтюраций производится следующим образом. Расчетную силу осевого сжатия уплотняемых поверхностей в рабочих условиях в обтюрации типа X (см. табл. 20.29) рекомендуется определять по формуле (20.2), в которой q = Ар [90] (для Рс 5а.- 10 Мн/м ), а берется по табл. 20.27 как для прокладки типа 1. [c.530]

Плотность фланцевого соедихтения зависит от давления Q в кГ, приложенного для сжатия прокладки и определяемого по формуле [c.148]

Резиновые прокладки необходимо сжимать в затворе не более, чем на 25—30%. Большее относительное сжатие ускоряет процесс старения резины. Давление на прокладке при ее обжатни подсчитывается по формуле [5] [c.22]

Напряжения в угловых швах усиливающих накладок (рис. 14.2.7,а) можно определять из условия равновесия сил от нормальных напряжений а в накладке и касательных х в швах (рис.14.2.7,г). Напряжения а дают силу о В з, которая служит для определения напряжений -с (5 — толщина метала). Напряжения о определяют, зная нагрузку на балку и считая, что угловые швы обладают достаточной жесткостью, чтобы вызвать полную совместную работу балки и накладки. Такой подход к определению напряжений не всегда оправдан. Например, прокладка на рис. 14.2.7, не нуждается в.том, чтобы иметь значительную длину / и крупные катеты к для обеспечения в ней таких же напряжений а, как и в скрепленных ею уголках. Здесь можно допустить заметное течение швов. Чем меньше длина шва /, тем меньше будет взаимное перемещение точек А я С, а значит, и меньше нагрузка на швы. Такие швы обычно не рассчитьшают, кроме случаев введения фиктивной перерезывающей силы в сжатых стойках. Из этого примера, однако, не следует, что швы крупных косынок (рис. 14.2.7,в) не нужно рассчитывать на нагрузку от совместной деформации. При большой длине / и значительной ширине В пластические перемещения на концах швов будут значительны. Здесь необходимо вводить либо ограничение на перемещение у концов продольнх швов, либо расчет вести, как в случае накладки на рис. 14.2.7,г. Расчет усложняется, если косьшка передает продольную нагрузку с раскосов. Касательные напряжения в поясных швах балок от перерезьшающей силы также являются примером, когда напряжения возникают от совместной деформации сваренных элементов. Здесь также не используется модель абсолютно жесткого тела. Известная формула, приводимая ниже, включает в себя параметры жесткости пояса, балки и стенки [c.505]

Расчетная сила осевого сжатия уплотняемых поверхностей в обтюрации /X определяется по формуле (19. 1), в которой I = 4р (для рсЭг 10 А1н/м ), а Ьэ берется по табл. 19. 17 для прокладки типа /. [c.250]

Расчетная сила осевого сжатия, обеспечиваюшая герметичность уплотнения, определяется в зависимости от его типа и применяемой прокладки расчетно или по формулам, приведенным в справочных пособиях. В эксплуатационных условиях необходимая сила осевого сжатия обеспечивается посредством затяжки крепежных деталей с силой, обусловленной расчетом. Сила затяжки контролируется с помощью инструмента, снабженного динамометром. [c.66]

Большее относительное сжатие ускоряет процесс старения резины. Давление на прокладке при ее обжатии подсчитывается по следуюдей формуле [c.18]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология