Деформация совместная

Металлические конструкции в процессе их эксплуатации часто подвергаются разрушению под совместным воздействием коррозионной среды и механических напряжений. По своему происхождению механические напряжения могут быть внутренними, возникающими в результате деформации или термообработки металла (например, закалки углеродистой стали), или внешними, вызванными приложенными извне нагрузками, а по своему характеру —постоянными или переменными-, кроме того, металл может подвергаться истирающему или кавитационному воздействию. [c.332]

Будем считать, что в ходе фазового перехода и после его завершения в теле сохраняется сплошность и не происходит рождения или перемещения дислокаций. На языке континуального описания состояния кристалла это означает, что смещения во всех точках тела непрерывны, а деформации совместны. Условие совместности деформаций в каждой внутренней точке среды (условие Сен-Венан меет вид (см., например, [276]) [c.144]

Вполне логично предположить, что способность пленок изучаемых полимеров к большим деформациям совместно с подложкой зависит от уровня адгезионной прочности. Предположение о наличии такой связи хорошо подтверждается экспериментально. Так, при изучении образцов на основе ПЭИ, отличающихся уровнем адгезионной прочности, оказалось, что их способность к совместной деформации с подложкой коррелирует с адгезионной прочностью (рис. 3.10). У образцов с невысокой адгезионной прочностью деформация сопровождается отделением пленки [c.137]

Рис. 3.17. Сопротивление разрыву пленок ПЭИ, подвергнутых медленной (а) и быстрой (б) деформации совместно с подложкой на 5 (1), 10 (2). 15 (3) и 20% (4).

Для определения Оо и Мо составляются так называемые уравнения совместности радиальных и >тловых деформаций. [c.52]

Результирующую краевых сил Рд — Р и моменты определяют из уравнений совместности деформаций для сопряженных краев оболочек, в общем случае имеющих вид [c.45]

При составлении и решении уравнений совместности деформаций следует учитывать знаки. Положительными считают радиальные перемещения А, если радиус кривизны увеличивается углы поворота 0, если край поворачивается наружу краевые силы и моменты, если они вызывают положительные деформации. [c.45]

Второе уравненпе получаем из условия совместности деформаций стальной стенки и футеровки. На радиусе сумма деформаций футеровки Лф и Аф(, должна быть равна сумме деформаций стенки от давления д, от нагрева до температуры и от внутреннего давления р [c.219]

Меридиональные температурные напряжения в стальной стенке корпуса находим нз условия совместности деформаций стальной стенки и футеровки по уравнению, аналогичному соотношению (134) [c.220]

Кроме граничных условий на проницаемых стенках канала, существенно состояние среды во входных сечениях каналов. Для напорных каналов обычно используют плоские входные профили скорости и концентрации в этом случае гидродинамический и диффузионный пограничные слои формируются совместно. В ряде случаев, когда имеется участок мембранного элемента с непроницаемыми стенками, входной профиль скорости в сечении, где начинается проницание через мембрану, принимают гидродинамически стабилизированным далее в канале происходит деформация исходного распределения скорости и формирование диффузионного пограничного слоя. [c.123]

Цилиндр (труба) под давлением. Рассмотрим общий случай деформации тонкостенного цилиндра от совместного действия внутреннего давления и растягивающей силы. Такой случай деформации трубы из изотропного металла рассмотрен, т. е. имеет три ортогональные плоскости симметрии механических свойств. Нагружение считается простым и справедливой деформационная теория пластичности. Кроме этого, принимаются обычные гипотезы и допущения, имеющие в основе без-моментной теории оболочек. [c.100]

Сдвиг — деформация футеровки рабочей камеры, вызванная скольжением одного огнеупорного кирпича по другому из-за давления на них исходных материалов, полученных продуктов и печной среды. Сопротивление сдвигу огнеупорных изделий зависит от совместного действия сцепления связующего раствора кирпича друг к другу, величины прижимающих сил и температуры в рабочей камере. [c.109]

Для изучения силовых деформаций поршней было проведено такое исследование. Шатунно-поршневая группа прямоточных компрессоров 4АУ-8 и АУ-200 совместно с гильзой из чугуна устанавливалась под пресс. Через всасывающие окна гильзы измерялись деформации наружного диаметра поршня под действием нормальной силы в 19,6 . Результаты исследования показали, что под действием нормальной силы чугунный поршень компрессора АУ-200 деформируется, причем наружный диаметр увеличивается на 5—8 мк в плоскости, проходящей через ось отверстия под поршневой палец. [c.79]

Для улучшения сходимости расчетных и экспериментальных данных О. К. Фрелих разработал метод расчета с использованием так называемого коэффициента распределительной способности сыпучей среды. Этот метод считается теоретически несовершенным, так как он основан на допущениях, при которых удовлетворяются только уравнения равновесия, а уравнения совместности деформаций нарушаются. Вместе с тем решение Фрелиха можно считать точным для среды со степенным упрочнением. [c.73]

В предложенной нами модифицированной модели сыпучей среды рассмотрены средние статистические значения напряжений и допускается возможность нарушения сплошности в виде резкого уменьшения концентрации твердых частиц на границах между агрегатами. При этом условие совместности деформаций выполняется только по их средним статистическим значениям. [c.74]

Для определения Q(, и составляются так называемые уравнения совместности радиальных и угловых деформаций. Сущность этих уравнений заключается в том, что для нормальной работы машины пли аппарата в узле сопряжения не должно быть никаких относительных перемещений сопрягаемых деталей. Другими словами, необходимо выполнение условий, когда суммы радиальных 1[ угловых деформаций края одной детали от действующих внешних и краевых нагрузок равны соответствующим суммам радиальных и угловых деформаций края другой детали от действующих на нее активных и реактивных нагрузок. [c.56]

Система уравнений совместности деформаций (см. рис, 1.27, б) [c.67]

Уравнения совместности деформаций для места стыка обечайки с эллиптическим днищем (рис. 1.28) [c.69]

Уравнения совместности деформаций для узла соединения цилиндрической и конической обечаек ротора (рис. 3. И) с учетом направления действия нагрузок [c.237]

Если, например, Дк( > Ат1. то при нагревании аппарата кожух сжимается на величину А , а каждая труба растягивается на величину Ау (условие совместности деформаций кожуха и труб). [c.32]

Условие совместности деформаций коя уха и труб при действии только давления имеет вид (рис. 1.30) Акр + А = —Ат + + Атр. [c.33]

При совместном влиянии разности температур (корпуса и труб) и разности давлений (в трубном и межтрубном пространствах) условие совместности деформаций имеет вид [c.34]

Для железа и малоуглеродистой стали по мере приближения к пределу текучести кривая напряжение—деформация немного закругляется, в связи с появлением небольшой неупругой деформации совместно с микродеформацией, обусловленной образованием дислокационных нагромождений еще до наступления текучести. В начале деформирования тонкий поверхностный слой упрочняется раньше всего объема металла, поскольку предел-текучести этого слоя ниже [55] и взаимодействие дислокаций в тонком поверхностном слое приводит к росту деформационного унроч- / нения на начальной стадии пластической деформации, сконцент- рированному в тонком поверхностном слое (эффект Сузуки [56]). Этим объясняется увеличение А г перед началом легкого сколь- i жения, пропорциональное росту деформационного упрочнения At в области напряжений между пределом упругости (е = 0,2%) и началом легкого скольжения (см. рис. 9). [c.69]

Методы, описанные в гл. II и III, позволяют определить высо-коэластнческие деформации расплава в зависимости от условий течения. Полученные значения высокоэластических деформаций совместно со сведениями о температурном поле могут быть использованы для количеств-енного анализа процессов кристаллизации. [c.200]

Недавно в работе Кипнис [66] было показано, что пленки полимеров, применяемые для нанесения на жесть надписей и рисунков, имея в свободном состоянии разрывное удлинение 3—совместно с подложкой могут быть деформированы на 80—200%. На этом основано применение в полиграфическом производстве штамповки жести с полиграфическим отпечатком. Таким образом, обнаруженное и изученное нами [26—32, 96] явление аномально высокой деформации совместно с подложкой жестких сшитых полимеров, применяемых для производства эмальпроводов, имеет достаточно универсальный характер и проявляется в других адгезионных системах. [c.153]

При определении расчетного давления срабатывания обычно на оснозании анализа напряженного состояния и дефор.маций мембраны составляют уравнения равновесия и уравнения деформаций, совместное решение которых осуществляют путем [c.82]

Б газки по природе образования к холодным трещинам ламинарные (слоистые) трещины. Наибольшую склонность к ламинарным трещинам проявляют угловые швы (врезные патрубки, ребра жесткости). Объемное напряженное состояние в этих констуктивных элементах, стесненность деформаций приводят к слоистому отрыву мегатла, Встественно, все это происходит при совместном действии вышеназванных факторов (наличие легкоплавких включений, диффузного водорода и др,), [c.178]

Приняв для края обо4ючки положительными радиальные перемешения Д в направлении от ее оси, а угловые перемешения 0 в направлении по часовой стрелке, получим с учетом этого правила знаков правой части оболочек на рис. 3.6.1 уравнения совместности радиальных и угловых деформаций [c.52]

На периферии трубная решетка имеет неперфорированиую кольцевую часть и фланец с определенными конструктивными параметрами. В связи с этим в принятой расчетной схеме (рис. 137) рассматривают трубы 4, центральную перфорированную 1, ко.тьцевую неперфорированиую 2 части решетки, фланец 3 и корпус 5. На базе решения уравнений совместности деформаций (перемещений и углов поворота) элементов системы получены расчетные уравнения для нагрузок (растягивающих N и перерезывающих Q сил, изгибающих моментов М), действующих в сечении трубы (N ., М ), в сечении кольцевой неперфорированной части решетки с центральной перфорированной частью (Q ,, MJ, в сечении кольцевой неперфорированной части с фланцем (Q, М), в сечении фланца с корпусом N AIJ. [c.167]

После замены в уравнениях совместности (180) п (181) дс(])пр-маций их выражениями через соответствующие плгрузкп получаем две системы. Из первой системы находим неизвестные нагрузки Ру и Му, из второй нагрузки Р.. и Соотиотеиия между деформациями и нагрузками, которые их ылзыпают, для различных случаев приведены в работе 31. [c.272]

Смещение кромок приводит к возникновению краевых сил и моментов, распределенных по периметру сосуда. Обычно их определяют методами тонких оболочек путем составления уравнений совместности радиальных и угловых деформаций [11]. Особенностью напряженного состояния оболочек, вызванного краевыми нагрузками, является быстрозатухающий характер изменения напря- [c.279]

Так как в действительной конструкции такие зазоры не могут иметь места, то на краях сеченнй стыка обеих оболочек возникают системы равномерно распределенных сил и моментов, которые вызывают деформации краев, компенсирующие указа1шые линейный и угловой зазоры. Таким образом, н результате совместного действия всех сил, заданных и краевых, края обеих оболочек е реальном сосуде совершают одинаковые радиальные (А) и угловые (1 ) перемещения, и непрерывность сосуда в сечении стыка не нарушается. [c.146]

Расчет роторов центрифуг на прочность. На рис. 11.23 приведена упрощенная схема распределения нагрузок от центробежных сил собственной массы элементов ротора и от давления на них жидкости во вращающемся роторе. Иод действием этих сил отдельно рассматриваемые элементы ротора деформируются по-разному. Однако относительные перемещения элементов в местах их соединений отсутствуют, ротор остается единой конструкцией. Этот принцип неразрывности оболочки предполагает наличие внутренних спл, обеспечиваюптих совместные деформации сопрягаемых элементов в местах их соединения, называемых краевыми силами Р и краевыми моментами М. Возникновение распределенных по окружности края оболочки сил и моментов Р и М приводит к появлению в этих местах помимо мембранных моментных напряжений [c.351]

Деформацпи слоя катализатора могут быть вызваны деформациями находящихся в контакте со слоем элементов конструкции реактора, например, поддерживающей слой решетки, теплообменников и т. п. Деформации конструктивных элементов происходят по тем же причинам, что и деформации слоя, в частности, под действием веса катализатора, который в крупных промышленных установках достигает нескольких десятков тонн. Поэтому возникает вопрос о совместном расчете деформаций аппарата и слоя катализатора. [c.55]

Сила Ро и момент Мд при толщине стенки о = 28 мм определяются путем вычисления радиальных и угловых деформаций обечайки и борта по формулам табл. 3.21 и 3.22 и подстаповки их в систему уравнений совместности деформаций (3.132). Преобразуя уравнения, получим [c.242]

Анализ предельных напряжений обычно используют при расчете таких конструкций, как здания и мосты. При расчете теплообменников его обычно не применяют, поскольку повреждение редко носит характер пластического разрущения под действием статической нагрузки. Фланцевое соединение должно допускать упругие деформации материалов для предотвращения утечек и периодической разборки для осмотра и ремонта. Предотвращение усталостного разрушения из-за сильной деформации, упругих вибраций конструкции при совместном действии постоянной и циклической нагрузок, необходимо также учитывать при расчете. В этих случаях, как и при расчете об ,1чной усталости, основу расчетов составляет анализ упругих, а не пластических деформаций. [c.263]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология