Тепловое сопротивление золовых отложений

Следует отметить, что условное тепловое сопротивление термического пограничного слоя (см. 8-3) вполне сравнимо с тепловым сопротивлением золовых отложений, образующихся на поверхностях нагрева топок при пылевидном сжигании твердых топлив. [c.187]

При скорости газового потока ниже первой критической располагающиеся на трубах золовые отложения, которые возникают в условиях периодической очистки поверхностей нагрева, имеют обычно двухслойную структуру (кроме подслоя). В таком случае со временем растут -как располагающийся над подслоем плотный слой, так и рыхлый слой (последний особенно интенсивно между очередными очистками). Каждый цикл очистки вызывает прирост толщины плотного слоя на определенную величину. Тепловосприятие поверхностей непосредственно зависит от теплового сопротивления золовых отложений, поэтому тепловая мощность парогенератора и его экономические показатели могут СО временем меняться. [c.10]

В процессе загрязнения топочных поверхностей нагрева тепловое сопротивление золовых отложений со временем изменяется вследствие увеличения толщины и химических превращений слоя. Но это еще не значит, что тепловосприятие поверхности меняется пропорционально тепловому сопротивлению отложений. [c.158]

Условное тепловое сопротивление Я равно сумме теплового сопротивления золовых отложений Я и дополнительного сопротивления потоку тепла в термическом пограничном слое от факела к наружной поверхности отложений [c.179]

ТЕПЛОВОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ЗОЛОВЫХ ОТЛОЖЕНИИ [c.185]

Влияния теплового сопротивления золовых отложений и условного теплового сопротивления термического пограничного слоя на величину эффективной лучевоспринимающей поверхности нагрева (при "т = = onst), в пылесланцевых топках показывают результаты выполненных в [Л. 212] расчетов, которые в виде графиков приведены на рис. 8-20. На вертикальной оси этого рисунка нанесен относительный прирост лучевоспринимающей поверхности нагрева из-за наличия пограничного слоя АН> 1Нл, а на горизонтальной оси — условное суммарное тепловое сопротивление потока тепла от факела к экранам R =iR+iR o- Различные кривые соответствуют различным тепловым сопротивлениям золовых отложений. Из этих графиков видно, что неизотермичность факела тем сильнее оказывает влияние на условия теплообмена, чем ниже тепловое сопротивление золовых отложений. Так, например, при отсутствии на экранных трубах золовых отложений величине / о= = 0,005 м2-К/Вт соответствует АЯл/Ял, приблизительно равное 0,7, а для той же величины R q при тепловом сопротивлении золовых отложений 0,010 м2-К/Вт —АЯл/Ял 0,4. [c.194]

Для определения среднего (по поверхности нагрева) теплового сопротивления золовых отложений, образующихся на экранных трубах пылесланцевых парогенераторов, было проведено одновременное измерение тепловосприятий топочной камеры и интенсивности падающих на экраны тепловых потоков. [c.185]

Ниже приводятся данные по тепловым сопротивлениям золовых отложений на поверхностях нагрева топок пылесланцевых парогенераторов ТП-17 и ТП-67 при очистке экранов паровыми струями. [c.185]

Как было показано в гл. 7, химический состав и толщина золовых отложений меняются по высоте пылесланцевых топок. Представляет научный и практический интерес выяснение закономерностей изменения теплового сопротивления золовых отложений по высоте топки. [c.187]

Как было показано, условия лучистого теплообмена в топке, кроме теплового сопротивления золовых отложений, существенно зависят от степени неизотермичности факела. [c.191]

Если в этой фор Муле тепловые сопротивления золовых отложений заменить условным суммарным тепловым сопротивлением тепловому потоку от факела через термический пограничный слой газов к экранам R, то температура наружного слоя золовых отложений условно повышается на величину R aqa (где R o обозначает условное тепловое сопротивление термического пограничного слоя). Б соответствии с сказанным условная температура наружной поверхности отложений равна [c.193]

Конвективная часть экономайзера работает в области температур газового потока от д =580—600°С до "=440—450°С. Тепловое сопротивление золовых отложений на конвективной части экономайзера снижается от 0,011 до 0,008 м -К/Вт при изменении скорости продуктов сгорания от 5,5 до 6,5 м/с. [c.243]

Ширмовый экономайзер работает в области температур газового потока от 6 =750—825 С до o"=580—600°С. Тепловое сопротивление золовых отложений снижается от 0,085 до 0,055 м -К/Вт при изменении скорости продуктов сгорания от 5,5 До 6,8 м/с. [c.243]

В условиях лучистого переноса энергии интенсивность теплообмена определяется не только тепловым сопротивлением золовых отложений, но и их радиационными свойствами. Опыты показывают, что сублиматы щелочных соединений могут иметь низкие значения коэффициентов поглощеиня лучистой энергии и вследствие этого часто могут оказывать определяющее влияние на процессы лучистого обмена. Это особенно касается лучистого теплообмена в стадии образования первоначальных золовых отложений (например, после очистки поверхностей натрева от отложений золы до металла). Поэтому могут возникнуть даже такие условия, когда в определенных интервалах времени, несмотря на нарастание теплового сопротивления золовых отложений, тепловосприятие поверхности нагрева увеличивается при неизменном падающем лучистом потоке. [c.10]

Тепловое сопротивление рыхлых отложений зависит от времени в степени 0,7. Исходя из этого Т. Н. Сууркууск дредложил следующее выражение для определения суммарного теплового сопротивления золовых отложений на ширмовых поверхностях нагрева [c.239]

Предельно допустимое суммарное тепловое сопротивление золовых отложений на трубах пароперегревателя определяется запасом регулирования температуры перегретого пара. Поскольку при применении для очистки ширмовых пароперегревателей пылесланцевых парогенераторов паровой обдувки среднее суммарное тепловое сопротивление отложений непрерывно растет, неизбежны также периодические удаления плотных отложений. Период между такими очистками определяется суммарным тепловым сопротивлением отложений. Так как влияние Яо на суммарное тепловое сопротивление является определяющим, то одной из возможностей повышения тепловой эффективности пароперегревателя и продления кампании работы парогенератора между удалениями плотных отложений является ограничение скорости роста теплового сопротивления плотных отложений. Этого можно, например, достичь путем повышения динамического действия паровой струи на очищаемую от золовых отложений поверхность и увеличением частоты обдувки. Однако такие мероприятия одновременно увеличивают и вероятность разрушения или удаления вместе с отложениями и оксидных пленок с поверхности труб и тем самым ускоряют процесс коррозионно-эрозионного износа пароперегревателя (см. гл. 12). Поэтому вопрос о тепловой эффективности пароперегревателя в условиях его периодической очистки тесно связан с проблемами износа. [c.239]

Влияние относительной продольности обтекания поверхности Аа= =Яп/Я (где Яд и Я соответственно обозначают продольно обтекаемую и общую поверхность) на его тепловую эффективность исследовал И. П. Эпик [Л. 117]. Эти исследования проводились в газоходе пылесланцевого парогенератора среднего давления при температурах продуктов сгорания 650—750°С и скорости 12—18 м/с. На змеевиках образовывались плотные сульфатносвязанные отложения, т. е. они работали в области скоростей, которые выше первой критической скорости газов. Эти исследования показали, что с увеличением относительной продольности обтекания Ап тепловое сопротивление золовых отложений на трубах снижается. Соотношение тепловых сопротивлений отложений при Лп=0 и Лп=1 может доходить до 8—10. С увеличением времени это соотношение несколько уменьшается. [c.242]

Установленные средние значения теплового сопротивления неуда-ляемых золовых отложений на ширмовом пароперегревателе парогенератора ТП-17 при вибрационной и комбинированной очистке (паровая обдувка и вибрация) показаны на рис. 11-6. На этих графиках время бралось от м01мента пуска парогенератора после механической очистки пароперегревателя. Видно, что тепловое сопротивление золовых отложений со временем увеличивается и практически не зависит от нагрузки агрегата. [c.242]

На рис. 11-7 представлены данные ЦКТИ по изменению суммарного среднего теплового сопротивления золовых отложений во времени на ширмовых пароперегревателях парогенератора ТП-67. Вертикальная пунктирная линия на рисунке обозначает момент пуска парогенератора после механической очистки пароперегревателя от отложений. [c.242]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология